摘要：汽轮机在经过长期运行、汽轮机数字电液控制系统(deh)或通流部分改造后,汽轮机调节阀的实际流量特性曲线将偏离设计值,从而影响机组一次调频和负荷控制能力,而现场流量特性试验存在试验条件苛刻、耗时长、精度低等缺点。本文通过对机组历史运行数据进行分析和挖掘,针对不同的情况提出2种方法以辨识汽轮机调节阀实际流量特性,有阀后压力数据时采用迭代计算求出各阀门流量特性曲线,无阀后压力数据时采用弗留格尔公式求出阀组流量特性曲线,分别通过仿真和分段线性化对deh阀门管理曲线进行优化修正,确定阀门合理的重叠度。将该方法应用于某660 MW机组,结果表明在顺序阀模式下,汽轮机调节阀流量特性曲线的线性度有了很大改善,机组自动发电控制(AGC)变负荷和一次调频的能力得到了提高。

摘要：通过对辽宁电网一次调频考核指标计算方法的分析,提出了基于规则的机组一次调频优化控制算法和逻辑设计方案,对数字式电液控制系统(deh)、协调控制(UCC)等,增加了不等率函数增益动态修正、一次调频前馈分量的流量指令非线性修正、汽轮机主控中主蒸汽压力偏差动态分离等功能。同时,总结了以电网调度中心的同步相量测量装置(PMU)数据为基准的机组一次调频优化调试方法,并对该控制算法进行了机组全负荷段的一次调频模拟试验和应用。结果表明,机组负荷跟踪灵敏,负荷调整幅度偏差β3为16.9%,完全达到电网一次调频的考核指标要求(<25%)。

摘要：湖南华润电力鲤鱼江有限公司 2号机 30 0MW机组甩负荷试验之前 ,进行了准备工作 ,并对机组deh设计逻辑作了一些改进。在分析了第 1次甩 10 0 %负荷试验失败的原因后 ,再进行了甩 10 0 %负荷试验。由于该型机组中压调节汽门IV不参与转速和负荷调节 ,导致甩负荷后OPC频繁动作。通过采取有效的措施 ,使甩 5 0 %负荷和甩 10 0 %负荷后 ,OPC仅动作 2次 。

摘要：针对原机组的一次调频控制策略,设计了基于数字式电液控制系统(deh)的一次调频控制策略,采用电网频率取代汽轮机转速参与一次调频控制;利用deh扫描周期速度快的特点,在deh中组态一次调频功率控制、一次调频阀位控制值设定和机组协调控制(UCC)的一次调频功率控制等逻辑;在UCC组态中一次调频功率控制逻辑,直接从deh向UCC传输调频功率,以便快速获得电网频率偏差值,从而快速调频;根据超临界机组直流锅炉蓄热小的特点,将调频功率加入锅炉负荷指令的静、动态前馈控制中,以保证一次调频的快速性、有效性、安全性以及长期稳定性。

摘要：根据《广东电网发电机组一次调频管理规定》的一次调频响应时间应小于或等于3s、在电网频率变化超过机组一次调频死区开始时的45s内机组出力实际调节量应达到理论调节量的70%以上、一次调频稳定时间应小于60s的要求,以及依据机组一次调频实际贡献电量(频率越限期间机组发电出力偏离原计划曲线的积分电量),对河源电厂超超临界600MW机组一次调频功能进行考核,发现一次调频存在响应速度较慢、调频幅度不足等问题。对此,对机组一次调频功能的频差信号的选取方式、汽轮机主控及负荷闭锁控制逻辑等进行了优化。频差实际响应结果表明,优化后机组一次调频功能能够满足广东电网一次调频的要求。

摘要：从热控软硬件多方面对某1 000 MW超超临界机组与典型600 MW超临界机组进行了对比分析。指出其在热控方面存在自动化要求更高、程控启停机、无机械超速、无ETS(汽轮机紧急跳闸系统)在线试验、无顺序阀方式、ETS保护条件较多、采用100%容量旁路、主蒸汽流量由喷嘴实际测量、一次调频功能由补汽阀承担等特点,同时存在没有设计程控启停机步序帮助、阀门反馈信号无冗余备用、转速目标值允许设在临界转速区内等不足。最后指出,对deh(数字式电液控制)系统软硬件进行深入分析和消化吸收、促进deh与DCS(分散控制系统)的一体化,应成为1 000 MW超超临界机组热控技术研究的重点之一。

摘要：文章介绍了姚孟电厂由上海汽轮机厂７０年代生产的３００ＭＷ汽轮机全电调改造ＤＥＨ的设计特点，全电调改造液压系统设计特点；叙述了改造后ＤＥＨ系统功能，该项目的推广和应用，以及取得的经济效益和社会效益。

摘要：文章着重对东方汽轮机厂低压全电调数字电液控制系统(简称低压全电调deh)的设计、应用进行了较详细的介绍。

摘要：针对联合循环中汽轮机的运行要求 ,详细介绍了南京汽轮电机 (集团 )有限责任公司联合循环汽轮机的设计特点 ,并对汽轮机每一部分的设计给出了较好的解决方法。

摘要：介绍了望亭电厂14#、邹县电厂4群汽轮机全电调液压系统改造的设计及现场实施情况，并提出了某些不足之处，以便今后设计全电调液压系统时参考。