摘要：在气体绝缘环网柜中使用环保的氮气或干燥空气取代SF6气体,又要保持紧凑和小巧的特点,必须要对环网柜绝缘结构进行优化设计。为此,就氮气的绝缘特性和氮气绝缘中压环网开关柜的典型绝缘结构（如间隙绝缘、复合绝缘、支撑绝缘子和穿墙套管沿面绝缘）的最大电场强度进行了分析研究。进而探索了降低氮气绝缘环网柜内电场强度的有效方法和途径：通过改善导体形状可降低气隙间电场不均匀系数至2~3;采用复合绝缘可降低氮气介质最大电场强度约20%;采用双断口结构和复合屏蔽绝缘,可实现工频耐受75 k V/1 min、雷电冲击耐受±145 k V的隔离断口绝缘水平;优化电极形状和绝缘体外形设计,可降低沿面绝缘破坏起始处电场强度,实现在工频耐受65 k V/1 min、雷电冲击耐受±125 k V的绝缘水平;通过电场屏蔽件的设计可降低局部电场集中,提高柜体整体绝缘水平。研制成功了符合IEC 62271-1和GB 11022标准绝缘水平要求的12~24 k V氮气绝缘环网柜（柜宽400 mm）并通过了型式试验,证明了环网柜采用氮气绝缘的可行性。

摘要：气体绝缘开关柜通常采用内锥或外锥套管作为绝缘水平试验时的高压引入接口。目前常用的高压引入装置为高压试验电缆,环氧绝缘内锥高压适配器。提出了一种新型的硅橡胶绝缘高压适配器设计,适用于各种C-GIS或其他气体绝缘开关设备的绝缘水平试验用高压引入接口。该设计结构简单、制造成本低、安装快捷方便,已广泛应用于气体绝缘开关设备的工厂出厂试验、现场交接试验等需要高压引入的场合。

摘要：中压交流气体绝缘金属封闭开关设备(C-GIS)通常由于发热元器件全部密封在狭小的充气隔室空间内,热量很难有效排出。特别是对于仅充有微正压气体的大电流交流气体绝缘金属封闭开关设备,由于充气隔室内气体分子密度接近大气压条件下的分子密度,当开关柜额定电流大于等于3 150 A时,柜内发热尤其严重,严重的发热缩短了开关设备的运行寿命。文中通过对气体绝缘金属封闭开关设备发热与散热机理的分析和试验结果的对比,提出了额定电流4 000 A的气体绝缘金属封闭开关设备降低温升的一种设计方案。实验结果表明该方案可满足标准要求。

摘要：随着《京都议定书》的签订以及环保意识的提高,SF_6的应用越来越受到人类担忧,其限制使用必将成为电气行业的发展趋势。为在40.5 kV C-GIS中避免使用SF_6气体,在目前中压C-GIS中采取的少用或完全避免使用SF_6的方法上,提出一种改进设计气体间隙和界面绝缘水平的方法,实现以低压力氮气作为气体绝缘介质并完全替代SF_6气体的设计。开发了1种三相共箱式40.5 kV-1250 A充低压力氮气的C-GIS样机,同样具有SF_6气体绝缘开关柜占有空间小的优点,验证了此发展概念的可行性。

摘要：某船舶工程有限公司二期工程中，压载泵的控制电路采用“就地一远方集控”的两种控制方式。在现场安装运行时，发现远方集控中心不能遥控操作停止压载泵。于是对此问题进行分析处理。

摘要：我厂是生产高低压开关设备的企业,生产中经常遇到铜排母线的连接。由于连接的方向不同,需进行90°扭转（见图1）,图样要求不能有明显的压痕;工件材料：纯铜T2。

摘要：在钣金数控冲程序设计中，一般零件内各孔以完全冲裁为主，零件外形以剪裁为主。其中在零件加工过程中加入适当的微联接也是非常重要的一种方法。微联接（***）有角微联接和单边微联接两种。角微联接用于定义两边联接处，即尖角处的微联接，如图1所示。其中有』4、口两种角微联接方式，4是只联接角的单边，联接牢固度较小；B是角的两边都联，联接牢固度较大。可根据需要做相应的选择。

摘要：用在LMG、LCG系列气体绝缘开关柜的熔断器堵头主要由帽垫与触片组成，其中帽垫为拉深件，为直壁筒形件。拉深件拉深时，由于坯料受力而发生坯料内部的相互作用，使材料内部各点产生内应力：在径向产生了拉应力；在切向产生了压应力。在这两种应力的共同作用下凸缘区的材料先发生塑性变形，并不断被拉入凹模内，最后形成简形件。

摘要：目前，电容器组的接线方式主要分为单星形和双星形。单星形接线方式的电容器组采用不平衡电压保护；双星形接线方式的电容器组采用不平衡电流保护。根据GB50227—1995《并联电容器装置设计规范》第5、8、6、4条规定：“准确级可按继电器保护要求确定”以及条文说明第5、8、6条规定：“其中电流互感器的准确等级可选10P级”。

摘要：负荷开关-熔断器组合电器的继电保护系统通过一次电流互感器从高压线路互感获得能源为保护装置供电,并从电流互感器采集电气参数输入到保护装置,通过滤波、运放及A/D转换,测量高压输电线路的电流值,出现故障时通过输出脱扣装置使负荷开关动作,有效地保护了高压线路及变压器。