摘要：介绍预先危险性分析法,识别城市综合管廊中的危险因素,找出危险因素转化为事故的触发条件,提出防范措施。

摘要：讨论燃气项目财务分析中财务效益与费用估算是否准确、计算模型是否与实际经营模式相符、敏感性分析指标选取是否贴合实际对财务分析结果的影响。

摘要：结合综合管廊舱内空气温度和相对湿度、土壤温度、侧壁热阻,计算侧壁内表面温度,分析侧壁内表面是否结露。以南昌市某综合管廊为例,分析侧壁内表面结露的主要原因。进一步分析侧壁热阻对侧壁内表面温度的影响,增加综合管廊侧壁热阻可以有效避免侧壁内表面结露。建议在综合管廊运营中增加防结露通风系统控制运行策略。

摘要：以LNG储备调峰站为研究对象,结合工程实例,提出BOG压缩机的选型原则:以储罐基础蒸发量为基准选用压缩机;配置多台BOG压缩机,选择相同的型号规格;在出口压力能满足要求的前提下尽量选择螺杆机。分析BOG压缩机的启动方式和启动模式。建议BOG压缩机启动方式采用变频启动,启动模式采用一对一变频启动。讨论变频启动的注意事项。

摘要：通过对储罐基础沉降的计算方法进行研究,为储罐基础沉降计算提供指导,文中介绍了沉降计算的几种不同方法,并以某10000m^(3)液化天然气(LNG)储罐基础为例进行分析,并得到相应的计算结果,最后与施工时充水预压的沉降观测结果进行了对比。结果表明规范计算得到的沉降初始量S^(1),与三维沉降计算值S_(3)以及有限元计算值S_(f),结果相近,且所有沉降值均体现出S^(1)>S_(f)〉S_(3)的特征,充水预压周期内,基础沉降变化均匀,累积最大沉降值为4mm,与考虑经验系数ψ和等效沉降系数ψ_(e)后的规范计算沉降值最为接近,所得计算结果受地质和地区经验限制,存在_定的误差。研究结果对类似地质条件下LNG储罐基础沉降计算及观测方案编制具有重要参考意义。

摘要：GB 25034—2010《燃气采暖热水炉》气流监控项目(即对烟气中CO体积分数的监控)规定了4种平行的检测方法。方法 1,逐渐堵塞排气管直至燃气采暖热水炉熄灭;方法 2,堵塞排气管使燃气采暖热水炉处于刚能点燃的临界状态下,从冷机启动直至热平衡状态;方法 3,逐渐降低风机工作电压直至燃气采暖热水炉熄灭;方法 4,在风机最小工作电压下,燃气采暖热水炉从冷机启动直至热平衡状态。选取16台大气式燃气采暖热水炉,在供暖额定热输入工况下,用4种方法对烟气中CO体积分数进行测定,结果显示4种方法的一致性较差。为了探究4种方法一致性较差的原因,选取其中1台样本进行烟气体积流量测定实验,考察4种检测方法的烟气体积流量是否存在差异以及烟气中CO体积分数与烟气体积流量的关系。通过测量风机出口处的动风压、静风压、烟气温度等参数,计算4种方法的烟气体积流量,得到烟气中CO体积分数与烟气体积流量的关系。实验结果显示,4种方法的烟气体积流量有着显著差异,导致CO排放显著差异。4种方法并非相互平行,因此建议:将最严格的方法 1作为气流监控唯一的检测方法。选取几种具有代表性的热输入工况,进行气流监控方法 1的检测,例如,最小热输入、30%额定热输入、50%额定热输入、70%额定热输入、100%额定热输入等,对每种热输入工况的检测结果合理地分配权重,加权计算出综合的CO排放值。

摘要：结合国外某在役输气管道工程实例,依据国外标准,对设计压力为7.5 MPa、DN1 000 mm、开孔率为0.9的在役输气管道的不停输带压开孔技术要点进行分析,确定主要技术参数。技术要点包括开孔位置的选择、支管连接形式和材料的选择、焊接技术要点(管道允许带压施焊压力的确定,避免烧穿及裂纹的措施,对开三通的焊接要点)。

摘要：针对天津市主干道路既有天然气管道可能发生的泄漏扩散并诱发爆炸的风险,结合该城市气候特征,基于FLACS研究了天然气管道在泄漏点的泄漏扩散特征以及爆炸冲击波对附近建筑物的影响。结果表明:风速对主干道路下天然气管道泄漏扩散的影响非常明显,风速越大,处于爆炸范围的天然气云团越小,对抢险救援更有利,但应充分考虑救援过程中风速和风向可能出现的变化,同时在关闭阀门、疏散下风向人群时,严格控制泄漏点周边5 m、距地面高度24 m范围内的危险行为;主干道路下天然气管道泄漏扩散对周围影响很大,该城市最大风速下天然气的水平扩散距离可达25 m,应对该区域进行及时疏散。主干道路天然气管道泄漏爆炸超压荷载随距地面高度的增加而减小,最大超压超过1.5 kPa,超压荷载峰值主要集中在距地面4~22 m范围内,应注意抗爆防护。

摘要：阐述沼气提纯甲烷后高浓度CO_2气体制取工业级液态CO_2、食品级液态CO_2的工艺流程。以原料气流量1 500 m^3/h工程为例,分析提纯制取食品级CO_2主要工段(压缩脱硫、TSA预处理及干燥、冷冻提纯工段)的工艺流程、工艺设备参数、工艺原理,提出工艺特点,进行经济性分析。在压缩脱硫工段,采用三级压缩机,减少了设备数量。在冷冻提纯工段,以氨蒸气压缩式制冷循环提供冷量。提纯塔(精馏塔)再沸器以高压低温氨气为热源。塔顶导出的上升蒸气经塔压控制阀节流降温,作为冷凝器冷源,然后去干燥工段作再生气利用。产品气CO_2回收率不小于82%,产品CO_2纯度达99.9%,年产食品级CO_2达0.75×10~4t/a,每年可赢利约366×10~4元,经济效益显著。

摘要：以原料气流量4 000 m^3/h氢气变温吸附TSA干燥装置为例,采用等压干燥流程,除在分水罐排出游离水外,整个过程几乎没有损耗,产品回收率接近100%。分析氢气变温吸附等压干燥工艺原理、设计参数、工艺流程、工艺设备参数、吸附剂性能指标,优化变温吸附加热再生时间、冷却再生时间、再生气气量工艺参数,以提高TSA干燥装置的运行效果。