摘要：本文概括了建筑材料和建筑技术的进步为建筑师拓展了更广阔的思维空间。而建筑师们熟悉和了解建筑技术及建筑产品的发展,也就在这方面把握了时代进步的脉博。

摘要：结合大运会媒体中心供电系统设计实例,通过对临时和永久功能用电需求、供电措施进行研究,分析、探讨相对合理、经济的供电系统方案,总结该类建筑采用临时与永久供电系统分离与融合应用技术。

摘要：项目前期,工程技术人员常通过分析项目所在地的太阳能资源丰富程度,初步判断采用太阳能供暖的可能性和合理性。但是传统太阳能资源评价方法忽视了不同纬度地区太阳能季节性波动的巨大差异,且未反映太阳能设备的实际使用时长,不能客观表征太阳能供暖设备投资收益,导致评价结论失真。提出以项目所在地供暖期的太阳辐照量指标为基础,通过计算太阳能设备的静态投资回收期,建立了太阳能供暖适宜性区划方法,为太阳能供暖工程前期决策提供了相对准确的评价依据。该指标综合反映了太阳能的能量密集程度(强度量)和可利用的时间长度(广延量),具有较好的适用性。

摘要：在汶川地震中框架填充墙结构产生了严重的震害.现行抗震设计对填充墙的考虑难以保证结构在地震下的抗震性能,对框架结构进行弹性阶段分析研究表明,考虑填充墙在弹性阶段对框架结构的刚度、内力和变形产生较大影响,填充墙平面、立面的不均匀布置对框架结构抗震不利.

摘要：阐述了自然通风的作用原理及其特点,并对影响自然通风的因素进行了分析,对建筑形式选择、总平面布置和工艺布置提出合理建议,为改善建筑自然通风效果提供理论参考。

摘要：通过对公消[2018] 57号文《建筑高度大于250米民用建筑防火设计加强性技术要求(试行)》第二十四条的解读,分析作为"一级负荷中特别重要的负荷"的消防负荷的供电措施,探讨采用柴油发电机组作为应急电源,满足"柴油发电机组的消防供电回路应采用专用线路连接至专用母线段"要求的几种配电方式,期望通过抛砖引玉,引起大家的广泛讨论和技术交流,完善相关的技术措施。

摘要：山地风电场限于地形、风能分布等因素,通常拥有复杂的集电结构、多样化的电气连接,导致风电场谐波建模繁琐、谐波谐振分析困难。为此基于实际山地风电场拓扑,将集电结构划分为3种类型,并建立传递函数模型,对山地风电场耦合谐振现象及发生机理进行了系统的研究。首先,揭示了山地风电场中广泛存在着内部谐振、组内谐振、组外谐振和跨区域谐振,针对3种集电结构,在宽频域内区分了控制谐振带、滤波谐振带及叠加谐振带。对以上4种谐振中各谐振带引起的谐波放大进行分析,发现跨区域谐振中谐振频率带拓宽且趋向于高频。进一步考虑谐波传播路径变化,定义了谐波传导系数,揭示了耦合的谐波经过不同路径传播下的放大机理。最后,通过仿真验证了理论分析与模型的正确性。

摘要：水平向减震系数是基础隔震设计的重要参数之一。为研究近断层脉冲型地震动对水平向减震系数的影响,以单自由度体系为研究对象,基于反应谱法,给出单自由度体系的水平向减震系数计算公式,考虑近断层影响,分析不同方法中水平向减震系数的差异;以多自由度体系为研究对象,选取36条近断层脉冲型地震动,同时剔除其中的主脉冲成分,得到36条非脉冲型地震动,将这72条地震动作用于多层基础隔震结构,基于时程分析法,对比了在脉冲和非脉冲型地震动作用下的水平向减震系数变化规律,并分析脉冲周期、场地类别和断层距对水平向减震系数的影响。研究结果表明:现行方法虽有一定的合理性,但是难以准确考虑近断层脉冲型地震动对水平向减震系数的影响。随着地震动强度的增大,水平向减震系数呈先减小后增大的趋势,相同地震动强度下,近断层脉冲型地震动作用下结构的水平向减震系数更大,变化幅度更大。近断层脉冲型地震动对水平向减震系数有放大作用,水平向减震系数的放大系数随着近断层地震动脉冲周期的增大,呈整体增大的趋势。当断层距较小时,水平向减震系数的放大效应更为显著,而与场地类别无明显关系。在近断层基础隔震结构设计中,水平向减震系数的放大系数建议取1.50。

摘要：针对变压器能效新标准GB 20052-2020《电力变压器能效限定值及能效等级》对变压器能效提出的更高要求,就常用10/0.4 kV三相变压器的分类、铁心型式结构、非晶合金材质、硅橡胶绝缘、铝箔绕组等节能变压器热点问题进行分析比较,并探讨变压器节能设计中存在的误区。

摘要：为了研究钙芒硝盐岩在水热综合作用下强度等参数的衰减规律,通过自行研制的实验装置,模拟了钙芒硝盐岩在30~70℃温度的蒸馏水中的浸泡实验。在浸泡40d过程中,测试了钙芒硝盐岩的单轴抗压强度、弹性模量、纵波波速、破坏模式等参数,总结了浸水前后钙芒硝盐岩参数随时间、温度的变化规律;通过偏光显微镜对比观察了在浸泡前后钙芒硝盐岩微观结构的变化特征;分析了成分、结构、时间、温度等因素对钙芒硝盐岩强度等参数衰减的影响。研究结果表明:(1)钙芒硝盐岩强度随浸泡时间的增加衰减剧烈。浸泡7d后,钙芒硝盐岩强度衰减为初始强度的50%~72%。浸泡30~40d后,钙芒硝盐岩强度衰减至初始强度的10%以下。(2)钙芒硝盐岩在长时间的浸泡过程中,主要是其中的可溶成分的溶解、溶蚀作用导致了钙芒硝盐岩结构的劣化。(3)在实验温度(30~70℃)范围内,钙芒硝等矿物的溶解过程大致经历了溶解度先增大后减小的过程,钙芒硝盐岩强度存在先减小后增大的变化,但在相同浸泡时间下各浸泡温度间强度差值小于初始强度的10%,钙芒硝盐岩强度随浸泡温度(30~70℃)变化不大。论文研究成果深化了盐渍岩土,尤其是钙芒硝盐岩水岩相互作用的认识,同时也为盐渍岩土工程问题提供了理论参考。