摘要：采用自上而下的膨胀工艺,对316L不锈钢管进行9%的径向膨胀实验,对比膨胀变形前后的力学性能。研究结果揭示了316L不锈钢管的膨胀特性:管材的长度减小了约3.6%,壁厚减小了4.4%左右,不均匀变形程度增加;由于加工硬化,管材的布氏硬度和抗拉强度明显增加,断后伸长率和断面收缩率出现大幅度下降。断口形貌表明膨胀前后的316L不锈钢管均属于韧性断裂,膨胀前试样断口以韧窝为主,部分韧窝呈撕裂状,而且出现明显的蛇形滑动现象;膨胀后试样断口的韧窝变小变浅,大部分蛇形滑动现象消失。

摘要：利用高温高压反应釜研究了两种3Cr钢在模拟中海油CO2环境中的腐蚀行为,在温度为60℃,CO2分压为1.5MPa以及介质流速为1m/s的条件下,两种3Cr钢呈现较明显的均匀腐蚀,平均腐蚀速率分别达到1.3614mm/a、1.2172mm/a。结合SEM和EDS分析手段研究了3Cr钢的CO2腐蚀产物。结果表明,其产物为富Cr产物膜,Cr的富集程度越高,Cr和Fe原子的分数比越大,产物膜的保护性能就越好。

摘要：目前,对石油工业中常用的J55套管膨胀前后的CO2腐蚀规律研究不多。模拟油气田开采环境,采用经典失重法研究了J55套管的平均腐蚀速率及其电化学行为,分析了温度、CO2分压、Cl-浓度等因素对膨胀前后J55套管腐蚀速率的影响。结果表明:J55套管的平均腐蚀速率基本都随着采出液温度、CO2和Cl-浓度的升高而增加;当温度为90℃,CO2分压为2.0 MPa,Cl-浓度为42.83 g/L时,J55套管膨胀后的平均腐蚀速率最大达到4.183 9 mm/a,高于膨胀前的3.700 4 mm/a;膨胀前后J55套管的腐蚀产物均为FeCO3,其阻抗谱中出现了2个时间常数,膨胀后J55套管的腐蚀电流密度增加,腐蚀速率更快。

摘要：某酸性气田集输管线16Mn钢三通管件服役1a(年)后出现裂纹,通过宏观分析、化学成分分析,硬度测试、金相检验、腐蚀产物分析以及扫描电镜断口分析等方法,对三通管件的开裂原因进行了分析。结果表明:三通管件开裂为硫化物应力腐蚀开裂,材料硬度偏高和存在上贝氏体组织是造成管件发生硫化物应力腐蚀开裂的主要原因。建议严格控制三通管件原材料复验以及产品质量检验,同时定期对气田在役三通管件等关键部位进行无损检测,包括探伤、硬度检测等,预防类似事件的再次发生。

摘要：利用高温高压反应釜研究了3Cr钢在模拟中海油CO2环境中的腐蚀行为。在温度60℃、p(CO2)1.5MPa及介质流速为1m/s时,两组3Cr钢均呈现较严重的均匀腐蚀,平均腐蚀速率分别达到3.85mm/a和3.24mm/a。结合SEM和EDS分析手段研究了3Cr钢的CO2腐蚀产物。结果表明,其外层结构主要是堆垛疏松、附着力弱的FeCO3晶粒,内层为富Cr产物膜。

摘要：国外某气田单井的井口节流阀阀套在运行10d(天)左右后便发生了断裂失效。为了研究阀套的失效原因,对其宏观形貌、化学成分、显微组织、硬度和断口形貌等方面进行了分析。结果表明:阀套主要呈脆性断裂特征,表现形式为沿晶断裂,断裂与环向应力和轴向应力相关;裂纹从阀套外表面的点蚀坑底部萌生,沿壁厚方向扩展,阀套在受到较大的环向应力时发生应力腐蚀开裂。

摘要：含硫集输管道的内腐蚀一直是石油天然气行业内的关注热点。介绍了含硫天然气集输管道从设计到维护的内腐蚀控制措施,包括材料的选择和优化,加注缓蚀剂,设置腐蚀监测设备,进行腐蚀检测,优化工艺设计等方面的内容。在项目开发设计时就应全面引入内腐蚀控制设计方案和适合的腐蚀监测体系,形成项目切实可行的整体防腐方案。

摘要：酸性天然气集输管道常采用加注缓蚀剂进行防腐,并在缓蚀剂连续加注的同时,还定期进行清管和预膜以保证缓蚀剂防腐工艺效能。本文概述了酸性天然气集输管道预膜技术,包括缓蚀剂的选型、常用预膜工艺和预膜用量计算,分析了湿气管道缓蚀剂预膜技术的特点,并结合工程实践提出了预膜工艺技术要求和效能评估方法。