摘要：结合气、液相流动控制方程组,利用数值模拟计算,研究了利用非均质凝结及两级超声速旋流分离装置以提高天然气液化效率的可行性。结果表明,非均质凝结过程中,外界核心的存在能够有效降低气体凝结过程中的自由能障,促进液滴的凝结及生长;随着外界核心浓度的增大或外界核心半径的减小,喷管内自发凝结过程逐步被抑制,非均质凝结逐步占据主要地位;外界核心浓度的增大有利于凝结过程的发生,同时外界核心半径不能过大,外界核心半径大于1×10-7 m时,不发生非均质凝结。外界核心浓度为1×1017/kg、外界核心半径为1×10-9 m时,出口湿度较自发凝结过程湿度增加82.17%,提高了喷管内天然气液化效率。结合流量函数方法,设计了第1级超声速旋流分离装置的扩压段,在此基础上设计了两级液化过程,其综合湿度为0.107,较第1级单独使用时提高155.13%,较第2级单独使用时提高31.98%。两级液化装置较单级液化装置有更好的天然气液化效果。

摘要：随着海底天然气水合物开采及开发技术研究的不断发展,水合物浆的宏观流动特性研究成为保证天然气水合物浆顺利输送的必要条件。为此,对天然气水合物浆液在管道中的稳定流动状态及临界堵塞条件进行了研究,以传统的固液双层流动模型为基础,结合天然气水合物在水平管道中的流动特点,提出了天然气水合物浆稳定流动的判定标准——临界流动速度和临界床层高度,即管道内出现固定床层的临界速度和该速度对应的床层高度;并提出了计算天然气水合物浆流型及流动参数的方法。在此基础上,对天然气水合物浆在管道中流动的沉积特性进行了研究,设计正交方案,对比了不同因素对临界沉积速度的影响因子。实验验证结果表明:该方法可以较为准确地描述天然气水合物浆的流动状态及其特征参数,对判断其安全流动具有一定的指导意义。

摘要：合同关闭管理是合同精细化管理的要求,该环节往往被我国的承包商所忽视,是合同管理过程中的薄弱环节。国际大型设计-采购-施工合同关闭期间主要有机械完工、临时接收和最终接收3个节点。为了避免关闭过程中的不确定性,应遵循一定的合同关闭原则;为防止出现漏项,应按照关闭检查清单逐一排除。设计-采购-施工关闭合同有10个方面的内容需要承包商高度注意,承包商应制定合同关闭管理程序。

摘要：以具体天然气压气站为设计实例,介绍了天然气输送压气站项目设计过程,在理论设计、自动化设计、安全设计、设备选型、开车运行等各个环节中,提出了合理的设计、选型及优化方案,使压气站设计达到环保、安全的要求。并通过分析实际运行的数据,为天然气压气站的设计提出了合理的设计运行方案,可供相关天然气压气站设计作参考。

摘要：SAGD是目前加拿大油砂工业应用最广泛的开采技术。其原理是在注汽井中注入高干度蒸汽,蒸汽向上超覆在地层中形成蒸汽腔,蒸汽腔向上及侧面扩展,与油层中的原油发生热交换;被加热的原油黏度降低并与蒸汽冷凝水在重力作用下向下流动,从水平生产井中采出。要使油砂SAGD地面处理系统更经济、可靠、环保,必须处理好油砂乳液多相集输、脱水、除砂泥、污水处理回用热采锅炉、地基处理等关键环节的技术问题。

摘要：针对仪表电缆线芯截面积选择不当造成的材料浪费或仪表故障,给出常见热电偶、热电阻、4～20mA回路、开关量和仪表供电5种类型仪表回路的电缆线芯截面积与最大敷设长度之间的计算方法及结果。

摘要：在直径较大的重叠式浮头热交换器的设计计算过程中,存在由地震引起的地脚螺栓拉应力过大而无法通过校核的问题,需要对增大地脚螺栓直径及改变材料等方式进行适当的调整。介绍了地震烈度的分类情况和鞍式支座校核计算方案以及用PV Desktop计算软件对列举的实例进行分析-调整-再分析的计算校核过程。

摘要：压气站等油气站场的地下管网、电气仪表接地、设备基础等地下设施结构复杂,阴极保护参数随土壤特性、气候特性、阳极布置位置和汇流点位置等的不同而有较大变化,在不同地区,甚至同一地区的不同站场都会表现出很大的差异性。通过对乌兹别克斯坦已建多个压气站出现的区域阴保问题进行综合原因分析、电位分布测量、设备性能优化、阳极增补、汇流点和参比电极位置调整,使其各项指标达到标准,取得了满意的效果。在此基础上总结了区域性阴极保护的规律特点,可为压气站阴保系统的设计和施工提供参考。

摘要：对连续重整装置开工用氢气来源、粗汽油和精制油制氢原理及流程、制氢投资情况等进行了讨论,并结合两套新建60×104 t/a连续重整装置的制氢装置,对比分析了两种开工制氢方案。得出如下结论:若氢气来源较为困难,连续重整装置开工时可考虑增加1套粗汽油或精制油制氢装置;精制油制氢方案适用于精制油储备充足的工厂,在精制油不足的情况下宜优先考虑采用粗汽油制氢的方案;催化剂在制氢装置投资费用中所占比例较高,约为67.48%。

摘要：针对稠油掺稀降黏工艺存在稀释剂利用效率低问题,以新疆油田J7井、TK675X井和FZ010井稠油油样及柴油和凝析油两种稀释剂为研究对象,考察温度和稀释剂对稠油溶解速率的影响及稀释剂对稠油的降黏效果。J7、TK675X和FZ010稠油在50℃下的黏度分别为524.5、4337.3和139836.6 mPa·s。结果表明,稀释剂中稠油的质量浓度在0~1200 mg/L时,质量浓度和混合油吸光度呈良好的线性关系,标准曲线的拟合相关度均大于0.99。三种稠油在稀释剂中的溶解速率均随着温度升高而增大。温度从30℃增至80℃,稀释剂为柴油时,J7、TK675X和FZ010稠油溶解速率分别由44.3、5.4和28.3 mg/(m2·s)增至413.9、171.2和201.8 mg/(m2·s);稀释剂为凝析油时,J7、TK675X和FZ010稠油溶解速率分别由224.7、110.8和168.3 mg/(m2·s)增至994.1、450.1和371.8mg/(m2·s)。在相同温度下,J7稠油的溶解速率大于TK675X和FZ010稠油;凝析油对三种稠油的溶解速率均大于柴油。掺稀混合油的黏度随着掺稀质量比的增大而显著减小。稀释剂为柴油时,J7、TK675X和FZ010稠油在掺稀比为0.4、0.3和0.2时的降黏率分别为90.54%、92.59%和96.04%,稠油黏度越大,掺稀降黏效果越显著。稀释剂为凝析油时,混合油的黏度随掺稀比的变化规律与掺柴油时基本一致。相同掺稀比下,稠油掺凝析油的降黏率大于掺柴油。从提高稀释剂溶解效率和降黏率两方面考虑,凝析油更适宜作为三种稠油的稀释剂。