摘要：为获得轴向隔层式双脉冲发动机在Ⅰ脉冲燃烧室点火建压过程中Ⅱ脉冲药柱和隔层的变形情况,建立了隔层和药柱的二维轴对称有限元模型,进行了有限元计算及外推分析。计算结果表明,对Ⅱ脉冲药柱长度较长的端面燃烧药型的双脉冲发动机,轴向隔层在I脉冲燃烧室快速建压过程中的变形较大。设计并进行了I脉冲燃烧室快速充压试验。试验结果表明,在I脉冲燃烧室快速充压过程中,轴向隔层变形较大,变形量与有限元计算结果以及外推结果吻合较好。

摘要：膏体推进剂的点火和燃烧特性是发动机设计的重要参数。本实验研究给出的PEPA/AP膏体推进剂自燃温度约为150℃,容易点燃;在工作压强大于0.6MPa时的燃烧临界直径小于1mm。在发动机工作状态下的燃速与静态燃速一致。预计该推进剂适合于多次起动的发动机。

摘要：介绍了一种新型纤维缠绕水压试验装置,其特点是根据固体发动机推力情况设计活塞直径,将原有试验封闭的后堵盖改为活塞式卸载装置,从而降低壳体后接头的受力。试验中后接头轴向位移和转角分别下降15.6%和42.1%。该装置结构简单,活塞与缸体之间行程顺畅,动密封结构密封良好。

摘要：对Φ200 mm的复合材料壳体的应变率相关性进行了试验研究。分别对准静态和应变率约为0.105 s-1的动态情况进行了试验。在动态加载过程中,采用了航天四院设计的脉冲压力发生器和外压试验装置,该装置可在10～200 ms将结构件加载至破坏。试验结果表明:复合材料壳体具有比较明显的应变率相关性,与准静态加载条件相比,当应变率达到0.105 s-1时,Φ200 mm的复合材料壳体其外压承载能力可以提高1.55倍左右。

摘要：对某固体火箭发动机纤维缠绕复合材料壳体轴压载荷作用下裙与筒段连接区(裙连接区)进行了有限元结构分析。依照壳体的结构特征和受力特性建立了裙连接区3D简化分析模型,通过对某芳纶纤维壳体仿真结果和实验数据的对比分析,验证了模型简化的合理性和有限元结果的正确性;最后对某炭纤维缠绕复合材料壳体裙连接区进行了数值分析和壳体连接区结构方案改进。结果表明,增加补强层厚度和提高补强层纤维模量可有效降低应变极值,改善结构应力分布,经改进的结构设计方案承载能力可提高20%。

摘要：介绍了主发动机加助推器和简易控制方法实现固体火箭等高飞行的设计方案。助推器工作结束后,火箭达到预定飞行速度,主发动机开始工作,使火箭的推力等于其所受阻力,同时火箭产生的升力等于其重力,保证火箭可等速飞行;火箭控制系统可保证其在某一高度上平飞。

摘要：为实现在线测量固体发动机燃烧室的粒径参数,基于激光粒度测量法原理,设计了一套固体推进剂粒径在线测量的试验系统和冷态测试校验方法,验证了激光粒度测量法的可行性。基于此,针对固体发动机的特点,建了一套基于激光粒度法在线实时测量固体发动机燃烧室粒度参数的试验系统,开展了发动机燃烧室粒度参数的在线测量实验,获得了发动机燃烧室的粒径及粒径分布。试验结果表明,发动机燃烧室中Al_2O_3粒径在0.12～36.7μm之间,D_(v(50))=5.83μm,粒子尺寸为4.65μm时,所占的比重最多,为14.14%。研究成果为固体火箭发动机粒度的在线测量提供了一种新的测试方法。

摘要：针对传统的气动优化设计未考虑气动噪声影响的局限性,开展了基于噪声预测模型的气动优化设计方法在二维翼型中的应用研究。建立了由几何外形参数化方法、径向基函数(Radial Basis Function,RBF)动网格技术、改进粒子群优化算法、气动分析方法、气动噪声预测方法等五大模块构成的优化设计系统,且各模块均采用标模算例进行验证。通过对二维SC(2)-0714超临界翼型进行了单点多目标优化设计。通过对比翼型几何形状、压力系数分布以及在不同迎角下的气动力系数曲线与总声压级的关系可得,翼型头部半径、厚度影响其头部压力峰值、压力恢复、逆压梯度等特性,从而影响升阻比和总声压级,逆压梯度越小,翼型的总声压级越小。优化结果表明,在设计状态下显著提高了升阻比、降低气动噪声,考虑气动噪声的二维翼型优化设计系统可在实际的工程设计中进行应用。

摘要：翼槽区内的火焰传播过程对固体火箭发动机整个点火升压过程有潜在的影响。文中采用高速摄影技术测定了点火瞬态模拟实验发动机后翼槽区内的火焰传播过程,研究了不同设计参数对火焰传播过程的影响,发现翼槽内的火焰传播过程首先是燃气充填过程,其次是火焰传播过程。翼槽内的火焰传播速度与升压梯度和翼槽的宽度有关,升压梯度越高、翼槽越宽则火焰传播速度越高。

摘要：介绍了固冲发动机补燃室内凝相粒子取样试验系统,系统采用等动力原理进行设计,对采集到的粒子进行了后处理。研究结果表明,固冲补燃室粒子取样方法能有效开展补燃室内粒子取样。粒子形状多为球状,在0.5～0.8 MPa下,推进剂燃烧产物粒径分布范围在0.5～80μm之间。进气角度为60°时,其凝相粒子粒径小于30°时的粒径。将头部长度增加到182 mm时,粒度分布出现了多峰分布,粒径变小。二次进气方式时,其粒径相对一次进气的粒径较小。