摘要：目的通过仿生优化设计及有限元分析提高全冠修复体的力学性能并阐明其最佳弹性模量分布。方法构建7种具有不同类型全冠修复体的下颌第一前磨牙有限元模型,分别为氧化锆全冠(A模型)、二硅酸锂玻璃陶瓷全冠(B模型)、氧化锆-饰瓷全冠(C模型)、二硅酸锂玻璃陶瓷-饰瓷全冠(D模型)、仿人牙釉质8层结构全冠(E模型)、经遗传算法(GA)优化使全冠拉应力峰值最小的8层结构全冠(F模型)及经GA优化使水门汀黏接层剪切力峰值最小的8层结构全冠(G模型)。在全冠咬合面平行牙长轴模拟施加600 N载荷,计算并分析各模型的最大主应力,以提高全冠修复体的力学性能并阐明其最佳弹性模量分布。结果冠部拉应力主要集中在颈缘及组织面。其中E模型表现出相对较低的拉伸应力峰值17.72 MPa,其在F模型降至16.25 MPa,在G模型为25.79 MPa;水门汀黏接层的剪切应力主要集中在靠近肩台的轴壁侧及肩台外侧边缘。其中E模型剪切应力峰值为11.81 MPa,F模型为11.79 MPa,在G模型降至6.14 MPa。结论经GA优化以降低水门汀剪切力峰值的弹性模量分布可更好地改善全冠修复体的力学性能。

摘要：目的比较铸造上颌腭板基托后堤区两种不同设计的临床效果。方法采用刮除石膏的方法制作后堤区,在上颌基托硬腭区采取金属板设计,牙槽基采用网状设计,206个病例后堤区随机分别采用网状和板状设计。在戴牙4周后对上颌义齿的固位效果进行评价。对由后堤区固位不佳引起固位不良的网状设计义齿重衬后再次评价。结果103例板状设计中,固位一般的义齿7例,固位差的义齿5例。由后堤区封闭不佳造成的固位一般的5例,固位差的3例;俱重新制作后,固位佳的义齿6例,一般2例。103例厚堤区设计为金属网加强塑料者,固位一般者9例,固位差者2例。由后堤区封闭不良引起者,固位一般义齿7例,固位差的义齿2例。经后堤区重衬后,固位佳的8例,一般的1例。结论上颌全口义齿铸造颚板后堤区的网状设计较板状设计,既有常规设计的优点,又能重衬,提高了义齿的成功率。

摘要：目的:探讨面中份复杂骨折手术切口设计和坚固内固定治疗的临床效果。方法:对86例面中份复杂骨折病例进行手术切开复位和坚固内固定,术后对骨折复位、面形、咬合关系、张口度、面瘫等项目进行评估。结果:运用该方法治疗面中份复杂骨折86例,术后伤口均Ⅰ期愈合,术后3～6个月复查,面部外形恢复正常,咬合关系恢复正常或接近正常,张口度全部恢复正常,X线或CT复查骨折段均达到解剖复位。结论:头皮半冠状切口隐蔽安全,不影响美观,术野暴露清楚,便于直视下操作,坚固内固定稳定,组织相容性好,是治疗面中份复杂骨折的一种理想切口。

摘要：目的安氏Ⅱ类2分类是以磨牙为安氏Ⅱ类关系上切牙舌倾并常伴有前牙闭锁性深覆,垂直向关系多表现为短面型的低角病例,临床表现错综复杂,本文旨在探讨有效的矫正方法。方法取年龄11～27岁的安氏Ⅱ类2分类患者36例,其中9例存有创伤性龈炎,8例有颞颌关节症状,30例为不拔牙病例,5例为拔牙病例,平均矫治时间为16.5个月。结果此类患者除有远中磨牙关系以外,前牙特征长为上中切牙舌倾,并伴深覆及某种程度的拥挤,对此类型错的拔牙设计不能简单地以牙弓间隙分析为依据,因为此类患者的矫正常采用开展前牙向唇侧以矫治上中切牙舌倾和闭锁性深覆,于此同时上前牙的拥挤也得以解除如轻易拔牙,很可能在牙弓中余留过多的间隙而是使矫治陷入困难。结论对此患者除非牙弓有严重的拥挤,否则拔牙设计应慎重考虑,应用上颌平导打开咬合也是一个有效的矫治手段。

摘要：目的 :评价金属烤瓷冠修复后出现的合并症及处理方法。方法 :对 6 7例 93个金属烤瓷修复体修复后出现的合并症进行分析 ,并根据其引起的原因采取相应处理措施。结果 :修复后的并发症包括慢性牙龈炎、叩痛、咬合痛、瓷崩、牙龈变色、美观效果差、基牙急性牙龈炎、食物嵌塞。瓷崩是金属烤瓷冠修复后最常见的并发症。结论 :为了减少金属烤瓷冠修复后的并发症 ,应严格遵守设计原则和制作要求。

摘要：本文旨在探讨安氏Ⅱ类2分类错 畸形矫治的有效方法.安氏Ⅱ类2分类错 ,此类患者除有远中磨牙关系之外,前牙特征常为上中切牙舌倾,并伴深覆牙合及某种程度的拥挤,对此类型错 的拔牙设计不能简单地以牙弓间隙分析为依据,因为此类患者的矫治常采用开展前牙向唇侧以矫治上中切牙舌倾和新闭锁型深覆合,与此同时上前牙的拥挤也得以解除如轻易拔牙,很可能在牙弓中余留过多的间隙而使矫治陷于困难,下前牙也需唇向开展以建立正常覆盖关系,因此,对此类型患者除非牙弓有极严重拥挤,否则拔牙设计应慎重考虑。