摘要：论述了时间因素使管道金属力学性能发生变化的理由 ,并就管道金属的力学性能、金相组织等与管道使用时间的关系进行了研究 ,对确定石油。

摘要：介绍自行设计的大张力连续被动拉剪的简单工艺流程，着重从设备角度介绍大张力卷取机的结构设计和计算，依据有关计算公式，计算了卷取机的卷筒径向压力，确定胀缩液压缸直径及工作油压，卷筒传动功率等。

摘要：研究林带冬季相结构设计方法是针对我国北方干旱沙区气候和风沙活动特点，为沙区新垦绿洲防护林体系建设服务的。用随机概率法推导曹新孙立木疏透度与疏透度之间的近似数值关系，得知立木疏透度最佳值为３．３；根据生物器官间生长量的相关性提出林带冬季相结构设计方法，测算了新疆杨、沙枣等六个常用防护林树种的设计参数。

摘要：通过对泵叶轮切割后的性能运行情况的统计归纳 ,得出几种不按切割定律计算的经验公式及一些体会。

摘要：针对奥氏体不锈钢连铸中的质量问题 ,对太钢三炼钢 12 6 0mm× 16 0mm板坯结晶器的锥度进行了分析。通过不锈钢铸坯在结晶器内收缩的计算和拉坯速度、过热度等工艺参数对铸坯收缩影响的分析 ,得出采用双锥度结晶器比单锥度结晶器更符合铸坯在结晶器内的收缩规律 :液面附近 80～ 2 0 0mm区域采用较大锥度 ,液面下 2 0 0～ 80 0mm的结晶器下部 ,采用较小锥度 ,并在此基础上设计了曲线锥度结晶器。生产试验表明 ,双锥度设计显著改善了铸坯质量 。

摘要：白云鄂博矿石中,铁矿物和稀土矿物嵌布粒度细。当矿石磨至-200目占95％时,其单体解离度分别为84.07％和83.83％。多年来由于选矿厂存在二次球磨机选型不合理;分级设备效率低;磨矿球介质球径偏大等一系列问题。使矿石经过一段棒磨和两段球磨后,生产实际达到的磨矿产品细度,氧化矿系列为-200目占85—90％;磁铁矿系列为-200目占82—87％,与设计指标要求的-200目占95％相差很大。直接影响了选矿厂生产技术经济指标,给选矿厂的生产造成很大困难,成为选厂工艺过关、设备选型的一个关键所在。近几年来,我厂在上级部门的指导下,充分调动全厂工程技术人员和工人的积极性,广泛开展了科研攻关。

摘要：1 存在问题 包钢焦化厂二回收车间的粗苯工段 , 采用管式炉加热的一塔式两种苯生产工艺 . 自 1997年 9月投产以来 , 由于包头地区的气温较冷 , 轻苯冷凝冷却后的温度在 30～ 35℃ . 在夏季 , 由于轻苯冷凝冷却器进出口的冷却水温差仅为 1～ 2℃ , 致使冷却器后的轻苯温度仍高达 45℃ , 因轻苯挥发损失过大 , 严重影响了轻苯的回收率 . 为此 , 我们对轻苯冷凝冷却器进行了改造 , 取得了理想的效果 . 粗苯工段有两台并联操作的轻苯冷凝冷却器 , 每台有 3个列管换热器 , 上面 2个用于轻苯蒸汽的冷凝 , 其换热面积为 436m2. 在此 , 70～ 80℃的轻苯蒸汽冷凝成 40～ 60℃的轻苯液体 . 同时 , 富油经换热后 , 则由 25～ 35℃加热到 50～ 60℃ . 下面 1个 218 m2的列管换热器用于液态轻苯的冷却 , 在此 , 轻苯被冷却到 27℃左右 , 冷却水则由 16℃升高至 22℃ . 由于当时粗苯工段处于半负荷生产 , 其轻苯产量仅为 1.54t/h. 计算表明 , 轻苯冷凝器所需的换热面积为 522m2, 两台并联操作的轻苯冷凝器的换热面积为 218× 4=872m2, 轻苯冷却器的换热面积仅需 70m2, 而轻苯冷却器的实际面积为 218× 2=436m2, 实际面积均大于所需的换热面积 , 说明现有轻苯冷凝冷却器的换热面积完全能满足换热的要求 .

摘要：本文分析了《钢结构设计规范》（ＧＢＪ１７－８８）所列角焊缝计算公式的适用范围，对某些特殊受力角焊缝进行分析并提出了相应的计算公式。

摘要：开发了一个三维柱坐标系下冷却壁传热的计算机软件。应用该软件在给定的假设条件下研究了高炉带凸台冷却壁的温度分布情况,同时研究了炉内对流换热系数、冷却水速度、水管间距及砖衬厚度对冷却壁和耐火材料温度分布的影响,以及冷却壁设计弧形半径的作用。

摘要：介绍真空断路器操作过电压产生的机理及保护设备的工作原理,给出防范措施。