摘要：目的:通过3D打印的体外模型评价使用动态导航系统引导下环钻在不同深度定位的精确度。方法:设计并使用3D打印技术以Veroclear树脂制作标准化模型,分别在距离模型外表面5、10、15 mm深度预留半球型空腔。拍摄锥形束CT(cone beam CT,CBCT)并将数据导入动态导航软件中(迪凯尔公司,中国),建立导航路径规划。在导航引导下使用直径4.5 mm的环钻完成入路操作,每个深度完成10例入路。拍摄术后模型的CBCT,重建导航下的入路轨迹,并与设计路径进行对比,计算实际动态导航路径与设计路径之间的二维距离偏差、深度偏差、三维距离偏差及角度偏差。结果:5 mm深度下动态导航终点位置与目标位置的二维距离偏差为(0.37±0.06)mm、深度偏差为(0.06±0.05)mm、三维距离偏差为(0.38±0.07)mm、角度偏差为2.46°±0.54°;10 mm深度下动态导航终点位置与目标位置的4项偏差分别为(0.44±0.05)mm、(0.16±0.06)mm、(0.47±0.05)mm、2.45°±1.21°;15 mm深度下动态导航终点位置与目标位置的4项偏差分别为(0.52±0.14)mm、(0.16±0.07)mm、(0.55±0.15)mm、3.25°±1.22°。随着进入深度的增加,动态导航系统的三维及深度精确度均下降(P0.01)。结论:动态导航技术在15 mm的深度范围内仍可以达到较高的定位精确度,但其偏差值随着进入深度的增加而增大。

摘要：目的:研究不同洞缘设计(135°洞缘斜面和90°洞缘)对不同材质计算机辅助设计/计算机辅助制造(computer aided design/computer aided manufacturing,CAD/CAM)瓷嵌体边缘质量、边缘适应性及微渗漏的影响。方法:100颗人磨牙冠部进行颊牙合面(buccal occlusal,BO)洞嵌体预备,其中颊侧的近中和远中预备体边缘分别采用135°洞缘斜面和90°洞缘设计。均分五组,分别采用VitaBlocs MarkⅡ、Upcera ***、IPS *** CAD、Upcera Hyramic和Lava Ultimate瓷块,Sirona CEREC AC椅旁CAD/CAM系统制作瓷嵌体,体视镜观察嵌体近、远中边缘的完整性及间隙。就位粘接后冷热循环10000次,均置于5%(质量分数)碱性品红溶液染色24 h,并垂直牙长轴于嵌体颊侧的牙合1/3、中1/2、颈1/3切开,体视镜下观测微渗漏深度。结果:135°边缘,Upcera Hyramic和Lava Ultimate组的边缘完整率、平均边缘间隙和平均微渗漏深度均优于VitaBlocs MarkⅡ、Upcera ***和IPS *** CAD组(P0.05))。各组内,90°边缘的边缘完整率优于135°边缘(P0.05),VitaBlocs MarkⅡ和IPS *** CAD组内90°边缘的平均边缘间隙优于135°边缘(P0.05);Upcera Hyramic和Lava Ultimate组内135°边缘的平均渗透深度评分优于90°边缘(P0.05)。结论:嵌体修复时,预备体的近、远中边缘应采用90°边缘设计。

摘要：目的　了解楔状缺损患牙充填治疗后 ,牙颈部硬组织的应力分布。方法　在下颌前磨牙颊舌向纵剖面上设计楔状缺损模型 ,选择复合树脂和玻璃离子水门汀两种材料模拟充填缺损区 ;用二维有限元法对模型受力作用时牙颈部应力做分析。结果　复合树脂充填和玻璃离子水门汀充填均可使缺损附近的应力集中明显改善 ;缺损最深处的最大主应力值分别降至 36 2MPa和 42 5MPa,接近正常牙应力值 32 6MPa。

摘要：计算机辅助设计/计算机辅助制造（CAD/CAM）修复技术,是将光电子技术、计算机技术及自控机械加工技术集成用于口腔修复的新技术,病人仅一次就诊就能完成义齿制作的全过程[1]。随着科技的进步和生活水平的提高。患者对牙齿修复的追求也越来越高。CAD/CAM制作的修复体美观、

摘要：目的对比评价两种设计特点不同的旋转镍钛器械Hero642和ProTaper的临床成形效果。方法随机选择需要做根管治疗的磨牙100例,分为两组,分别采用两种旋转镍钛器械Hero642和ProTaper预备根管,采用冠向下预备方法,冷侧压方法充填。评价器械损耗、预备时间及成形效果。结果ProTaper器械折断3支,Hero642折断1支;Hero642组预备时间稍短于ProTaper组,两组均能形成较好的根管流畅度(P>0.05),但ProTaper预备后根管锥度优于Hero642组(P<0.05),根尖止点清楚。结论ProTaper用于磨牙根管预备的成形效果优于Hero642,但Hero642具有成本低、安全性好、操作易掌握的优点。

摘要：目的:比较不同种类计算机辅助设计/辅助制作(computer aided design/manufacturing,CAD/CAM)修复材料抛光后表面粗糙度值(Ra值)与光泽度值的差异,测定适宜的抛光时间,为操作者抛光椅旁可切削修复体提供参考。方法:选择5种不同种类CAD/CAM修复材料长石瓷(vita markⅡ,VM)、弹性瓷(vita enamic,VE)、优韧瓷(lava ulimate,LU)、复合树脂A(shofu block HC,SB)和复合树脂B(brilliant crios,BC),每种材料制备6个试样,共30个试样。将试样固定于自制抛光装置,使用Sof-Lex抛光碟系统中的中碟(medium disk,M碟,磨粒粒径10~40μm)、细碟(fine disk,F碟,磨粒粒径3~9μm)和超细碟(superfine disk,SF碟,磨粒粒径1~7μm)依次对试样进行序列抛光。试样每抛光10 s测量一次Ra值及光泽度值,数值不再变化时更换下一级抛光碟,每个抛光碟仅使用一次。更换下一级抛光碟的同时记录试样的Ra值、光泽度值以及抛光时间,实验完成后用SPSS 24.0软件进行统计学分析。结果:序列抛光后所有材料Ra值较抛光前显著降低(P0.05),而LU的光泽度值[(68.1±4.5)GU]与SB的光泽度值[(68.2±5.8)GU]显著高于VE[(48.1±8.1)GU]与BC[(53.2±5.8)GU],P<0.05。达到最佳Ra值和光泽度值,VM[40(30,55)s]所需总抛光时间最短,VE[140(135,145)s]、LU[130(120,140)s]、SB[140(130,150)s]与BC[130(120,140)s]的抛光时间差异无统计学意义。结论:所有CAD/CAM修复材料经Sof-Lex抛光碟系统序列抛光后均能显著降低表面粗糙度值和提高光泽度值;不同材料达到最佳表面粗糙度和光泽度所需的抛光时间不同;推荐使用Sof-Lex系统抛光时,对于长石瓷,仅用M碟抛光40 s即可。对于弹性瓷、优韧瓷、复合树脂A与复合树脂B,要序列使用M碟、F碟和SF碟抛光,总体抛光时间约130~140 s。

摘要：目的:测试树脂粘固剂不同厚度对CAD/CAM陶瓷断裂韧性值的影响,以期对临床医生提供指导和参考。方法:分别制作12 mm×14 mm×2 mm的CAD/CAM陶瓷和树脂片,用树脂粘固剂进行粘接,分为3组:第1组为空白对照,瓷-树脂片间无粘固剂;第2组的瓷-树脂片间粘固剂厚度约为50μm,第3组的瓷-树脂片间粘固剂厚度100μm。用维氏硬度仪测试硬度和断裂韧性,并进行Weibull分析。结果:3组样本的硬度差异无统计学意义,断裂韧性分别为(1.02±0.11)MN/m3/2,(0.99±0.10)MN/m3/2和(0.97±0.14)MN/m3/2,第3组低于第1组(P<0.05),第2组断裂韧性Weibull分布模数最高,第1～3组的特征断裂韧性值分别为1.08、1.04和1.03MN/m3/2。结论:树脂粘固剂厚度能影响陶瓷的断裂韧性值,提示临床操作应该控制粘固剂的厚度,避免过厚。

摘要：目的:比较有无垫底树脂和不同固位深度对树脂基纳米陶瓷髓腔固位冠修复下颌磨牙抗折能力的影响。方法:选择40颗完整离体下颌磨牙随机分为5组(①对照组:完整牙,②无垫底树脂组,③固位深度2 mm组,④固位深度3 mm组,⑤固位深度4 mm组),对组②~组⑤进行根管治疗、牙体预备与髓腔固位冠设计制作和粘固。所有样本包埋后使用万能力学试验机测试断裂强度,使用体视显微镜观察样本折裂模式,扫描电镜观察修复体断裂面微观特征结构。结果:组①~组⑤样本断裂强度分别为(3069.34±939.50)N、(2438.04±774.40)N、(3537.18±763.65)N、(2331.55±766.39)N、(2786.98±709.24)N。使用垫底树脂和不同固位深度对树脂基纳米陶瓷髓腔固位冠修复磨牙断裂强度的影响差异有统计学意义(P<0.05)。组①~组⑤样本可修复型折裂分别为2/8、1/8、1/8、2/8、0/8。有垫底树脂时(固位深度2、3、4 mm)修复体断裂面上止裂线和细小的扭转扭曲较多,裂纹均向根方扩展。无垫底树脂修复体断裂面还可见较多平行于咬合面的横向裂纹,自髓腔固位体中心指向外侧。结论:使用树脂基纳米陶瓷髓腔固位冠修复磨牙时,进行树脂垫底和固位深度2 mm,其断裂强度最高。

摘要：目的:基于多源数据融合、计算机辅助设计(computer aided design,CAD)和熔融沉积工艺制造(fused deposition modeling,FDM)技术,建立一种根尖切除手术导板的设计制作方法,通过离体模型实验初步评价导板的可行性。方法:将一颗已完善根管治疗的离体上前牙经光学扫描后,灌入根尖切除手术石膏模型,进行该石膏模型的锥形束CT(cone-beam computed tomography,CBCT)扫描和光学扫描,将各种数据导入Geomagic Studio 2012软件中,利用多源数据融合技术虚拟还原离体牙、牙列、牙槽骨和牙龈的三维位置关系,完成根尖切除手术导板三维设计。运用FDM技术,三维打印聚乳酸(polylactic acid,PLA)材质的根尖切除手术导板。在手术导板引导下于石膏模型上行根尖切除,术后抠除离体上前牙,进行光学扫描。通过测量距离、测量夹角功能来计算根尖切除长度和角度,并与预设切除长度和角度进行对比。结果:沿预设的牙长轴方向,根尖切除长度为2.88 mm,与预设切除的3 mm相差0.12 mm,根尖切除平面与牙长轴夹角为77.9°,与预设切除的90°相差12.1°。结论:结合多源数据融合、CAD及FDM技术,成功建立了一种根尖切除手术导板的数字化设计和制作方法,设计路线和制作方法可行,为国产根尖切除手术导板数字化设计专用软件的开发提供了技术和方法的参考。

摘要：目的研究楔状缺损患牙牙颈部硬组织的应力分布。方法在下颌前磨牙颊舌向纵剖面上设计楔状缺损模型，用二维有限元应力分析法对各种模型受5种模拟耠力作用时牙颈部应力进行分析。结果有3种模拟胎力作用均在楔状缺损的最深处生产应力集中现象，作用于颊尖与牙长轴呈90°方向力引起的最大主应力为拉应力，为正常值的6倍；作用于颊尖与牙长轴方向一致和于胎面中央与牙长轴呈30°方向力引起的最大主应力为压应力，为正常值的2～4倍。缺损最深处的应力集中随缺损程度加重而加强，应力值加大。结论楔状缺损一旦形成，在胎力作用下，楔状缺损最深处的硬组织应力集中程度较正常牙齿明显增加。