摘要：目的观察无牙颌患者在牙槽嵴骨吸收程度不同的情况下下颌中性区外形的变化，以期寻找恰当的义齿磨光面设计。方法选择20例无牙颌患者，根据患者上下颌弓关系，分为3组。第一组：牙槽嵴轻度吸收患者：第一类无牙颌，上下颌弓关系正常，共6例；第二组：牙槽嵴中度吸收患者：第二类无牙颌，上下颌弓关系正常，共7例；第三组：牙槽嵴重度吸收患者：第三类无牙颌，上下颌弓关系为反耠，共7例。通过患者充分主动的肌功能整塑，较准确地形成中性区外形，以此作为义齿磨光面，使用三维牙颌模型激光扫描仪对上下颌模型及磨光面进行三维激光扫描和重建。分别在双侧磨牙区和前磨牙区作垂直于磨光面轴线的垂面，将磨光面及上下颌模型一并切开，得到截面。观察截面形态，并在各截面上测量下颌舌侧磨光面外形曲线拟合直线与殆平面所成的角度。结果从截面形态可见，第一组患者颊舌侧磨光面形态均为凹形；第二组患者颊舌侧磨光面形态均未见明显凹陷，为略凸或直形；第三组患者磨光面形态呈倾斜状。第一、二、三组患者下颌舌侧磨光面外形曲线拟合直线与耠平面所成的角度分别为（80．40±3．51）°、（90．38±2．71）°和（96．59±5．00）°。结论牙槽嵴骨吸收程度不同，下颌中性区外形有所不同，提示临床上在设计义齿磨光面外形时，应考虑牙槽嵴的吸收程度及上下颌弓关系。

摘要：目的探讨对过短前牙行牙冠延长术的手术方法、术后修复时间、适应证及美学效果。方法对22例患者的148颗过短前牙行牙冠延长术后再行修复治疗,用改良 Ryge 标准动态评价牙龈、牙周情况,用 Kay 牙齿美学分类标准评价患牙治疗前后的美观效果。结果牙冠延长术结合修复治疗后,22例患者牙齿的美观效果均达 Kay 牙齿美学分类 ClassⅡ-Ⅰ(化妆)或 ClassⅡ-Ⅰ标准。修复后2周复查时约7.4%患牙的牙龈有较明显的炎症。经治疗及口腔卫生保健指导后,98.6%的患牙在修复6个月以上复查时,牙龈、牙周健康状况良好。2例患者随访4年余,其牙龈、牙周均无炎症表现,牙冠比例保持正常。结论通过正确的适应证选择、准确的修复设计、精细的手术操作、术后足够的牙龈恢复期及正规的口腔卫生保健,牙冠延长术结合修复治疗可获得满意的前牙修复美观效果。

摘要：目的:探索省略前方卡环的旋转就位美学可摘局部义齿(removable partial denture,RPD)的模型观测、设计类型和规律,观察短期临床应用效果。方法:选取需要RPD修复的患者40名,分为旋转就位RPD修复组(Ken-nedyⅢ类和Ⅳ类牙列缺损患者各10名)和线性就位RPD修复组(20名,牙列缺损类型、范围与旋转就位RPD修复组匹配)。在研究模型上进行观测和就位道设计,归纳旋转就位RPD的设计特点,进行模型模拟预备后,制作模板用于指导临床基牙预备。义齿戴用2周和1年复查,按A(效果优良)、B(效果尚能接受)、C(效果不良)3个等级评价修复效果,比较旋转就位RPD和线性就位RPD的修复效果。结果:归纳旋转就位RPD的设计要点,双重就位道的夹角(α)一般为10°～15°,α越大固位力越好,但要增加对后方基牙的牙体预备量,前方基牙的近中或者远中邻面设置进入倒凹区的导平面板。临床应用中,40件义齿顺利戴入。旋转就位RPD的初戴时间[(32±8)min]与线性就位RPD的初戴时间[(33±8)min]比较,差异没有统计学意义(P>0.05);戴用2周和1年复查,旋转就位RPD和线性就位RPD的固位、稳定、咀嚼和取戴的评价差异无统计学意义;20件旋转就位RPD的美观评价都为A,线性就位RPD分别只有7件和6件的美观评价为A(P<0.05)。结论:旋转就位RPD减少了金属卡环显露,可有效提高美观效果,在功能恢复上和线性就位RPD没有明显差别,临床应用时需要模型模拟预备和使用模板指导口内牙体预备,并需要精密制作义齿支架。

摘要：目的:以数学上曲线分析的拐点定义为特征点,对上前牙健康牙龈的曲线特征进行分析,建立龈缘高点、牙龈曲线特征点(拐点)、接触点之间的位置关系,以获取个性化的牙龈曲线特征,为前牙修复体的接触点位置设计提供参考依据,为修复后恢复自然形态的龈乳头创造条件。方法:对120名中国青年健康上前牙的牙龈曲线进行以标准化数码图片为基础的二维牙龈曲线形态分析,测量各种形态特征值及确定牙龈曲线特征点(拐点)与龈缘高点、接触点之间的位置关系。结果:在上颌前牙区,中切牙、侧切牙、尖牙近中牙龈乳头高度平均值依次为(4.49±0.86)mm、(3.64±0.77)mm和(4.12±0.92)mm;远中牙龈乳头高度平均值依次为(4.09±0.72)mm、(3.48±0.83)mm和(4.13±0.94)mm。在上颌前牙区,中切牙牙龈曲线的近中拐点的横纵向比例为0.61±0.10和0.26±0.07,远中拐点的横纵向比例为0.57±0.10和0.25±0.07;侧切牙牙龈曲线的近中拐点的横纵向比例为0.50±0.10和0.23±0.08,远中拐点的横纵向比例为0.26±0.08和0.56±0.11;尖牙牙龈曲线的近中拐点的横纵向比例为0.52±0.09和0.23±0.07,远中拐点的横纵向比例为0.60±0.12和0.26±0.08。结论:上前牙不同牙位的龈乳头形状和牙龈曲线分布有一定的规律,上前牙各个牙位近远中牙龈曲线的特征点(拐点)位置和牙龈缘高点、接触点之间存在数量关系。

摘要：目的:体外试验的方法对比分析颈环和非颈环设计的叠层氧化锆全瓷冠的破碎失效模式和过程,并与临床实际叠层氧化锆全瓷修复体的破碎失效模式对比。方法:临床常规方法制作叠层氧化锆全瓷冠,粘接于树脂基牙上,万能实验机上进行破碎实验,对比常规和颈环基底冠设计的氧化锆全瓷冠的抗力,体式显微镜和扫描电子显微镜观察破碎失效模式和特征。结果:2 mm颈环基底冠设计的氧化锆全瓷冠破碎失效时的承载力值大于常规基底冠设计的氧化锆全瓷冠,所有破碎失效的氧化锆全瓷冠都只发生饰瓷破坏,而没有发生氧化锆基底冠的破坏。破碎失效方式分为3种:饰瓷裂纹、饰瓷崩瓷、饰瓷脱瓷,各种破碎失效方式的分布情况在两种设计的氧化锆全瓷冠中差异无统计学意义,发生脱瓷的氧化锆全瓷冠最多,发生饰瓷崩瓷的最少。结论:在单次载荷条件下,2 mm颈环基底冠设计提高了叠层氧化锆全瓷修复体的抗力;叠层氧化锆全瓷冠在单次载荷条件下的破坏方式与临床见到的疲劳载荷下的氧化锆全瓷修复体损伤失效模式基本相同,表现为崩瓷和氧化锆基底冠暴露。

摘要：目的 观察二次扫描在制作计算机辅助设计与辅助制作（CAD-CAM）氧化锆全瓷冠中的临床效果,并对比不同扫描系统在此过程中的可操作性,以期为临床提供参考.方法 应用二次扫描完成氧化锆全瓷冠40件,其中Proeera全瓷冠10件（使用接触式扫描仪）,Everest全瓷冠30件（使用光学扫描仪）.利用二次扫描制作不同形态的基底冠.修复后1 d、3、6、12、24个月进行临床检查,内容包括边缘适合性、颜色、固位、折断或破损情况.结果 40件全瓷冠随访6～24个月,平均12个月.临床检查中40件全瓷冠的各项检查结果均为满意.结论 二次扫描可以完成复杂形态的CADCAM氧化锆基底冠的制作,保证氧化锆全瓷冠饰瓷厚度均匀适度.应用二次扫描时,光学扫描仪相比接触式扫描仪更适合于完成复杂形态的氧化锆基底冠.

摘要：目的:测量后牙金沉积内冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的断裂应力,为其临床应用提供理论上的依据。方法:制作46缺失的标准下颌模型,设计以47和45为基牙,采用耐高温粘结剂熔结金沉积固位体内冠和镍铬金属桥体连接体的烤瓷桥5个,固定于力学万能实验机平台上,在桥体中央窝以每分钟2.0mm的压力垂直、连续、均匀加载,测定其断裂应力。结果:后牙金沉积内冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的断裂应力为(877·00±126·53)N,其金属固位体和桥体的断裂应力为(1448·94±51·02)N。结论:后牙金沉积内冠熔结镍铬桥体烤瓷桥可以承担正常人的力。

摘要：目的:研究磁性附着体的衔铁对磁共振成像的影响。方法:体外实验选用MAGFIT EX400,MAGFITEX600及MAGNEDISC 800型磁性附着体的衔铁,分别设计为不铸接、与镍铬合金铸接和与金钯合金铸接3种形式,并完成衔铁根帽的制作。体内实验选择需行磁性附着体可摘义齿修复的患者作为研究对象。用SiemensSONATA1.5-T磁共振仪对所有样本及研究对象进行扫描,对体外样本伪影最大径进行测量和比较,对体内实验的伪影对头颈部解剖结构成像的影响进行分析。结果:MAGFIT EX400型、MAGFIT EX600型及MAGNEDISC 800型衔铁的伪影最大纵径分别为158.94、168.52和173.00 mm。衔铁伪影对颏部、舌、唇、软硬腭、颌骨的磁共振成像造成明显影响,位于后牙区的衔铁对脑及脊髓的成像造成影响。采用SE序列及左右向的频率编码,可以减小衔铁对头颈部MRI的影响。结论:磁性附着体的衔铁对磁共振成像有明显影响。

摘要：目的:采用三维有限元法,比较分析一体化计算机辅助设计与制作(computer aided design and computer aided manufacture,CAD/CAM)氧化锆桩核修复的生物力学特点。方法:采用几何的方法分别构建一体化CAD/CAM氧化锆桩核(第1组)、预成氧化锆桩铸瓷核(第2组)、金合金桩核(第3组)上中切牙修复的三维有限元模型,分别通过牙轴与切缘垂直方向和与牙体长轴45°角斜下方向100 N加载,模拟上、下切牙相对时和下颌前伸运动时的两种受力情况。结果:垂直静加载下,无牙本质肩领设计,一体化CAD/CAM氧化锆桩核组牙根的最大VonMises应力值最小(11.02 N),预成氧化锆桩组最大(13.17 N),应力分布从切端向根方逐渐递减。2.0 mm高牙本质肩领存在时,桩核及牙根的最大Von-Mises应力值均减小。45°斜向静加载下,在无肩领设计时,一体化CAD/CAM氧化锆桩核的最大Von-Mises应力值最大(20.45 N),金合金桩核的值最小(13.61 N)。2.0 mm高牙本质肩台存在时,牙根的应力值均有减小的趋势,金合金桩核修复组牙根最大Von-Mises应力值最大(14.10 N),一体化CAD/CAM氧化锆桩核修复组牙根应力最小(13.38 N)。结论:通过三维有限元分析推测:相同根管直径的一体化CAD/CAM氧化锆桩核相比预成氧化锆全瓷桩铸瓷核和金合金桩核能更好地分担垂直和侧向的咬合力,并且能够降低牙根的应力分布,起到保护基牙,维护修复体完整性的作用。

摘要：针对牙齿修复体设计中未考虑牙齿磨耗形态分布以及标准牙难以表达天然牙形态多样性的问题,提出基于颌位空间约束以及牙齿磨耗面引导的缺失牙体功能性咬合面形态设计方法。利用启发式搜索算法半自动提取牙齿磨耗面,并采用自适应视距的正交投影法计算出牙冠及其磨耗面在正视方向上的深度图像。通过对缺失牙齿功能性咬合面特征分级表达,采用基于颌位空间约束的生成网络获得牙齿咬合面的整体形貌,然后以磨耗面为约束条件,合成具有天然牙冠细节特征的功能性咬合面。最后,利用网格重建算法及蒙皮方法设计出满足正常咀嚼功能的全冠修复体。实验结果表明,通过该方法设计出的全冠修复体具有足够的天然牙解剖形态特征以及较高的临床适用性。