摘要：北京锅炉厂于1991年初开发了“CIR-COFLUID”型锅炉全套循环流化床技术。“CIR-COFLUID”炉型集中了常压鼓泡床和高速床(高倍率循环流化床)的优点,同时也克服了高速床的某些不足之处。我厂现己具备相应的能力独立生产制造35t/h～40t/h 循环流化床锅炉。目前,我厂锅炉研究所己根据用户订货的要求为海城市热电厂和洛阳东郊热电厂分别设计了75t/h 三台和130t/h 两台循环流化床锅炉。现将此种炉型情况介绍如下:1.基本结构及流程该炉由前部及尾部两个竖井烟道组成。前部竖井为悬吊结构,四周由膜式水冷壁组成,下部为密相区和悬浮段。

摘要：为了提高耐热钢的高温强度,在钢中添加微量合金元素是合金设计时的一种有效措施,其中Nb微合金化为耐热钢的主要强化方式,一直是耐热钢研究的热点。围绕Nb的应用,阐述了蒸汽发电机转子用马氏体耐热钢、超超临界锅炉用马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的合金化发展历程及现状。大多数转子用马氏体耐热钢中均含有少量的Nb,尤其近40年来开发的马氏体转子用钢中均含质量分数约为0.05%的Nb;蒸汽轮机中小部件用马氏体耐热钢中一般Nb质量分数约为0.05%~0.25%;蒸汽轮机壳体用马氏体耐热钢中Nb质量分数约为0.05%~0.10%;主蒸汽管道和换热管用T/P91和T/P92钢中Nb质量分数为0.04%~0.25%。在马氏体耐热钢中Nb通常和V复合使用,V含量约为Nb的2~4倍。典型奥氏体耐热钢中Nb的含量比在马氏体耐热钢中高约1个数量级,在奥氏体耐热钢中Nb通常单独添加,或与少量Ti复合添加。整体而言,随电站锅炉蒸汽参数的提高,马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的合金化程度越来越高,钢中合金元素的种类也越来越多;对奥氏体耐热钢而言,控制和改善一次富Nb相的存在形态是未来一定时期的主要研究热点;而随着钢中强化因素的增多,强化因素间的定性/定量作用也可能成为未来的重点研究方向。

摘要：从设计和施工的两个方面论述了循环流化床锅炉的炉衬。并以低循环倍率的中小容量循环流化床锅炉为例,探讨了炉衬的设计、结构布置、材料的选用与施工的方法。

摘要：本文分析了层燃炉中普遍使用的风道调风挡板在煤的燃烧预热和燃烬两区中调风和密封性能不良的情况,提出了一种新型的风室内纵向二次调风装置。此装置能使煤的预热和燃烬两区的配风优化,达到节能,提高燃烧效率之目的。

摘要：为了研究煤泥抗拉强度进而判断煤泥的入炉形态,设计一套单轴拉伸试验系统来测量煤泥的抗拉强度,通过试验确定煤泥最佳静置时间及步进伺服电动机拉伸速率,并研究不同含水率及压实度对煤泥抗拉强度的影响规律。研究结果表明:当静置时间小于等于2 d时,煤泥的抗拉强度及其增速随着静置时间的延长而增大,而后,随着静置时间进一步延长,煤泥的抗拉强度趋于不变;拉伸速率通过影响煤泥内部的孔隙水压力进而影响煤泥抗拉强度,过大或过小的拉伸速率都会使测量结果产生较大误差,选取0.8 mm/min拉伸速率可有效避免端部应力集中的影响;含水率与煤泥抗拉强度之间呈负相关关系,含水率越大,煤泥抗拉强度越小,当含水率由25.12%增加至35.17%时,煤泥抗拉强度从25.23 kPa减小至21.39 kPa;压实度与煤泥之间呈正相关关系,压实度越大,煤泥抗拉强度呈线性增大,当压实度从85 g增加至100 g时,煤泥抗拉强度从19.44 kPa增加至29.92 kPa。

摘要：概述我国废弃的大量煤矸石已经在矿区堆积成山,既占用了大量的良田,又造成了环境污染。为了更有效地利用这部分废弃资源进行发电,缓解我国电力紧张状况,达到节约能源、减轻污染、综合利用的目的,北京锅炉厂与清华大学联合开发了以煤矸石为主要燃料的循环流化床锅炉。该炉将清华大学近年研制成功并通过部级鉴定的多旋涡内分离循环流化床燃烧技术、国家“六五”攻关项目中的洗矸流化床燃烧技术以及北京锅炉厂三十多年来设计制造电站锅炉的成功经验有机地融为一体,其基本结构及布置形式见图1。

摘要：出力不够是20世纪90年代初投运的第一代中国产循环流化床锅炉的主要问题。为改善75t/h平面流分离循环床锅炉的性能,在原分离器的位置空间采用入口带有加速段的方型分离器代替平面流分离器,适当调整受热面,保留现有炉型和钢构架。改造后的运行实践证明,锅炉出力可以稳定达到额定值,物料循环系统工作正常,主循环回路温度分布合理,改造是成功的。

摘要：综述了设计超临界循环流化床时工质侧若干需要注意的问题。介绍了超临界压力下的汽水特性、超临界流化床的特点。

摘要：本文针对固体废弃物处理的最佳方式——焚烧热回收进行了较详细的研究。首先对预处理后的具有一定组成比例的混合废弃物及其四种可燃组分逐一作了热重分析、简单一维沉降燃烧以及高恒温燃烧试验研究，从而对废弃物燃烧特性有了较深入的了解。试验发现，只要干燥过程处理得当，则无论是混合废弃物还是单一可燃组分废弃物，其着火特性和燃烬特性都优于一般燃烧用煤。而且由于废弃物燃料挥发分含量高，析出迅速，其燃烧过程以容积反应为主．据此，本文给出了分段式链条炉排废料锅炉的设计。

摘要：由于准东煤和生物质等碱金属含量高,其燃烧用于发电供热易造成锅炉受热面沾污结渣,成为锅炉安全稳定长周期运行的技术瓶颈。灰的熔融特征参数是指导锅炉设计和运行的重要依据,实际工程应用中,普遍采用GB/T 219—2008《煤灰熔融性的测定方法》测定4个特征温度来描述灰熔融过程的变化,从而判断灰的沾污结渣特性。然而该方法制灰过程中碱金属挥发,导致测量结果明显高于实际值,对锅炉设计运行无指导意义。总结不同灰化终温下碱/碱土金属的释放规律:准东煤550℃时,Na析出约20%~50%,815℃时,析出在30%~80%;生物质中K在400℃时开始析出,到800℃时,K几乎全部析出。在此基础上,进一步分析了国标法制灰后熔点的测量方法,尽管采用低温灰样,在制灰过程中抑制了碱金属的挥发,但在后续加热测量熔点的过程中仍会引起碱金属的释放,进而明确了国标法不适用于高碱金属燃料灰熔融特性的测定。为此,针对高碱金属燃料,提出一种低温灰化后,用压差法测定灰初试烧结温度的测量方法,并在压差法试验装置上进行测量,达初始烧结温度前,样品室压降随温度升高而增大,满足达西定律,一旦出现烧结时,样品体积收缩,样品室两端压降迅速降低,则压降变化的拐点为燃料的初始烧结温度,也是灰熔融团聚的最低温度。采用低温灰化仪制得稻壳灰,并在试验台上开展初步试验,测得其初始烧结温度为695℃,与工业上实际结渣温度吻合较好,而国标法测得软化温度高达1500℃以上,远高于稻壳实际结渣温度,初步表明,该试验方法可准确表征高碱金属燃料结渣特性,为工业应用提供参考。