摘要：针对污染物通量核算生态补偿量方法中单位污染物削减成本忽略了污染物来源差异性以及污染物通量核算未考虑年内实际水文、水质特征的问题,从污染物削减成本和污染物通量两个方面对该方法进行改进。污染物削减成本按照污染物来源分为点源污水(主要为工业废水、城市生活污水)和农村非点源污水(主要为农村生活污水、农业生产污水)削减成本两部分,根据不同废水来源的处理成本,按污染物排放量比重加权平均得到削减成本;同时,对年内划分水期,分别核算污染物通量。选取沱江支流上的濑溪河渝川缓冲区进行实例验证。结果表明:核算结果基本能够反映区域污染特征,核算金额也更加真实可信。

摘要：某水库工程拟在进行堆石料和过渡料填筑后再挖槽浇筑混凝土心墙。由于混凝土心墙高度达47.5 m,心墙与周围土体的协调变位,以及蓄水后心墙内力分布是工程关注的问题。对5种不同刚度材料的心墙应力应变特征计算分析表明:不同材料心墙的最大沉降均出现在坝体中部高程附近,最大沉降量约-18.909 cm(占坝高40.5 m的0.467%)。柔性好的塑性混凝土与坝体协调变位最好,刚性混凝土C25心墙的坝体与心墙变形协调性最差。坝体及心墙应力极值随心墙模量降低而降低。刚性最大的C25心墙在覆盖层和基岩交界处应力值超标,拉应力最大值达到-6.0 MPa,呈现出显著的悬臂效应;而塑性混凝土变形协调性良好,心墙上下游面拉应力均小于-0.5 MPa,应力水平也最优。建议设计施工优先采用塑性混凝土方案,而若要采用C25混凝土作为心墙材料,则需要对心墙做好配筋设计。

摘要：孟底沟水电站高拱坝由于左岸坝肩岩体受到f1、f2、f6断层的切割,使得左坝肩形成了四个大块体。由于f6与库水连通,若不做处理,蓄水后作用在f6上的全水头渗压势必将使左岸坝肩岩体向河谷变形。因此左坝肩岩体变形连续性,拱坝坝体变位对称性及坝肩控制性滑块稳定性成为该工程的突出问题。充分考虑左岸坝肩断层交汇和切割关系,采用刚体弹簧元法对上述问题进行了计算分析和研究。结果表明:f6断层水压推力作用将使得断层交汇处出现不连续变形,断层产生错动现象,断层交汇点最大错动位移达到2.03 cm,同时削弱了拱坝坝体变位对称性,左右半拱顺河向和横河向最大位移差分别为1.42 cm和0.86 cm;坝肩控制性滑移块体稳定安全系数下降,最大降幅可达18.19%。建议对f6进行封堵或者置换处理,防止库水侵入山体。

摘要：溪洛渡拱坝蓄水初期谷幅收缩现象较为明显,截止2017年5月19日,坝顶VDL04测线谷幅变形达到6.245 cm,量值远超同类工程。在对谷幅变形进行函数拟合和收敛预测的基础上,对两岸谷幅应用非线性有限元边界位移超载法,研究拱坝及基础应力、变形及塑性区变化规律,分析坝体-基础破坏的薄弱部位及破坏方式,进行大坝在谷幅收缩极限状态下的安全评价。结果表明,随着谷幅变形超载倍数的增大,死水位工况下游坝面420 m以下强约束区产生拉剪破坏区,并在下游坝面420 m以上生成左右两个分支,沿左右拱端附近向上部高程发展,并向拱冠梁和坝体内部扩展;同时上游面以拱冠梁550 m高程为中心发展出上游拉剪破坏区,并呈现对称扩展。正常蓄水工况,当谷幅超载倍数达到K_(cz)=3.0时(VDL04谷幅位移-22.436 cm),谷幅位移导致坝体塑性体积显著增长;而死水位工况,当谷幅超载系数达到K_(cz)=2.0时(VDL04谷幅位移-14.972 cm),谷幅位移导致坝体塑性体积快速增长。

摘要：筑坝材料的动力变形特性是进行大坝动力反应分析的基本依据之一,采用等效粘弹性模型计算时主要包括最大动剪模量Gmax与平均有效主应力的关系,动剪模量比G/Gmax与动剪应变幅γd的关系以及阻尼比λ与动剪应变幅γd的关系等。这些关系反映了在动荷载作用下土的应力应变关系的非线性与粘滞性特征。双江口水电站坝体材料及覆盖层坝基动力特性试验由两种试验方法同时进行,本文通过对比综合两种方法的试验参数。结果表明两种方法在不同的动应变区间有差异,应根据不同的计算模型选择使用。

摘要：锦屏一级水电站地质条件复杂:拱坝右岸由特定结构面f13断层、f14断层及SN向裂隙参与形成了7个控制滑块;左岸为反向坡,存在煌斑岩脉、f2断层、f5断层、f8断层、f42-9断层且左岸坝肩松弛严重,左岸坝肩稳定是关键性的技术问题。利用刚体弹簧元法对锦屏一级高拱坝左、右岸坝肩控制滑移块体进行了地震动力稳定分析。通过计算分析,左岸最小动安全系数出现在L5滑块且其Kd为1.434,右岸最小动安全系数出现在R4-3滑块且其Kd为2.166,拱坝的坝肩抗滑动安全系数均在合理范围内,其左右岸坝肩均能满足稳定性要求。

摘要：某水库工程拟采用沥青混凝土心墙坝,心墙高度达到116.43 m。在保证工程安全的前提下,为了提高该沥青混凝土心墙坝的经济性指标,对该坝进行了坝坡优化计算分析。对坝坡方案A、方案B、方案C心墙的计算分析表明:三种方案心墙的最大沉降均出现在坝体中部高程附近,最大沉降量分别为-44.383 cm、-44.241 cm、-44.927 cm,沥青混凝土心墙与坝体协调变位好。在竣工期,各方案坝坡的抗滑稳定安全系数分别为1.537、1.467、1.373;在正常蓄水条件下,各方案坝坡的抗滑稳定安全系数分别为1.461、1.396、1.243,依次降低。方案B挖填方量比方案A减少了39.96×104m3(10.15%),坝体稳定性满足设计要求,上下游坝坡坡度适宜,建议设计施工优先采用方案B。

摘要：灯泡贯流式机组通常以管型座为支撑,将机组所受荷载传递给周围的混凝土基础。以岷江中下游某航电枢纽工程为实例,采用三维非线性有限元方法对管型座混凝土基础在工作荷载及超载作用下的应力应变状态及破坏机理进行研究。结果表明:正常工作时,管型座上下支柱角点以及下游临空面部位拉应力较大,最大拉应力达到2.07MPa,出现于上支柱角点部位,同时在上下支柱角点部位的表层混凝土存在轻微损伤。随着超载倍数的增大,混凝土破坏由内层向外层逐渐发展,最终形成贯通裂缝,此后钢筋自外层至内层开始逐层发生屈服,最终结构整体失效破坏。管型座混凝土基础的超载安全系数为Kp=2.4,满足设计安全要求。

摘要：叶巴滩水电站地下厂房区域实测最大地应力37. 57 MPa,处于高至极高地应力区,加之厂房区域地质结构面复杂,导致地下厂房尾调室选型和布置方案的选择成为工程设计难点。为了选择出合适的地下厂房布置形式,对拟比选的圆筒式尾调室,以及长廊式尾调室两种地下厂房方案展开三维非线性有限元分析。研究表明:断层F2、F4、f85和f9对圆筒式尾调室方案更为不利,开挖完成后长廊式尾调室方案能够更好的限制塑性破坏区的发展,加之长廊式方案中断层F2对主厂房仅仅切割了安装间底部高程,而圆筒式方案中,断层F2贯穿主厂房1#机组段,对主厂房围岩稳定性更为不利。长廊式尾调室方案洞周应力和围岩稳定状态较圆筒式尾调室方案更佳,建议选择长廊式尾调室方案。

摘要：岩质边坡内部常存在许多节理裂隙,使得岩质边坡成为不连续介质体,导致其稳定性分析比较困难。现有的离散元程序可以计算由封闭曲面或曲线构成的块体系统的稳定性,但是难以模拟在地震等荷载作用下的裂隙扩展、块体重构和多块体组合破坏等现象。针对这一问题,根据格里菲斯断裂理论,在裂隙尖端岩桥位置沿可能的开裂方向设置虚拟节理裂隙,生成多个潜在关键滑移块体,利用离散元软件UDEC计算岩质边坡的应力场并结合刚体极限平衡法评价滑移块体的稳定性,进而判断最可能滑移块体和滑移路径。基于上述思想,开发了相应滑移块体搜索算法和评价机制,研制了考虑扩展裂隙的适用于静力和动力分析的二维岩质边坡稳定性分析软件SAFESLOPE,对多种节理组合块体开展了静动力算例验证工作。