摘要：氢能作为一种零碳排的清洁能源，是推动中国能源转型的重要力量。其中，管道输送既可以充分解决弃电消纳难题，促进低碳经济发展，还是氢能源长距离运输的最为经济的输送方式。目前国内的掺氢管道工程经验相对较少，且多为低压低钢级管道，在掺氢输送管道管材的设计和评价方面还没有形成统一的认识。本文系统总结了国内外关于天然气管道掺氢输送的研究进展，阐述了掺氢输送的可行性和面临的主要挑战，重点梳理了标准中提到的管材拉伸性能、断裂韧性、疲劳性能等几项关键性能指标，并根据掺氢管道的性能测试结果，讨论分析了掺氢对天然气管道相容性的影响，为天然气管道掺氢的发展研究提供参考。

摘要：目前,国内的输氢管道工程经验相对较少,且输氢管道材料多为低压低钢级管材,在掺氢天然气输送管道材料的设计和适用性评价方面还没有形成统一的认识。通过国内外输氢管道及储氢容器的相关标准及规范调研,重点梳理了输氢环境中管材性能的相关要求及适用性评价方法。针对不同标准中提出的管材拉伸性能、断裂韧性、疲劳性能和紧固圆盘爆破压力等关键性能指标,对比分析了各标准中测试方法的差异,并结合相关测试数据,总结了目前在含氢环境中管道适用性测试评价标准的不足。

摘要：源头控制法是地铁杂散电流对埋地管道干扰防护的主要方法,目前,常用的几种杂散电流源头控制措施无法避免杂散电流的产生.本文介绍了6种地铁线路设计和运营阶段可采用的杂散电流防控技术,并阐述了其在国内的研究进展和应用现状.

摘要：针对集输管线和井场出站段管线易发生内腐蚀,且无法有效实施内穿插或挤涂等内防腐蚀措施,通过模拟计算和室内试验研究了不同牺牲阳极对20号管线钢内腐蚀的阴极保护效果,其中包括带状锌合金,环状铝合金和棒状铝合金三种阳极。结果表明:随着离牺牲阳极的距离增加,管线内壁受牺牲阳极的保护作用下降;对于直径为159~308 mm且无内防腐蚀层的管线而言,牺牲阳极的单侧保护距离为3.10~3.45 m;不同形状牺牲阳极均表现出了极限输出电流,其中环状和棒状阳极的预测寿命可以达到5 a的设计要求;室内试验结果与模拟计算结果吻合,此外,由于钙镁沉积,阳极输出电流会随时间逐渐减小,当阳极应用于现场时,实际消耗速率较低,其使用寿命会有所延长。

摘要：通过对套管失效案例的分析,明确了导致套管失效的主要原因是套管质量问题。结合标准与产品技术要求,提出了套管抽检项目、检测方法与结果处理方法。同时,结合现场抽检的实际情况,选取了统计抽样的方法,建立了一套适用于油气田的套管质量抽检方案,用于控制套管质量,避免再次发生因产品质量问题而导致的生产事故。

摘要：川东北元坝地区生产套管固井具有井深、温度高、气层压力高等特点,固井防气窜难度大。针对该地区的固井技术难点,设计研究了纳米硅乳液水泥浆体系。该水泥浆体系具有流动性好、API失水量小、零自由液、稠化过渡时间短、防窜效果好等特点,其形成的水泥石具有更低的渗透率,更高的抗压强度、抗冲击韧性、界面胶结强度和抗酸性气体腐蚀能力。研究结果表明,与常规水泥石相比,10%纳米硅乳液加量可以使水泥石抗折强度提高24.2%、抗压强度提高32.0%、弹性模量降低40.4%、渗透率降低81.8%、腐蚀后渗透率降低57.4%,并显著提高界面胶结强度和水泥环防气窜能力。此外,将纳米硅乳液与常规硅粉复配还可以提高水泥石的高温稳定性能。纳米硅乳液水泥浆体系在川东北元坝地区多口井成功应用,固井优良率100%,且井口不带压,较好地解决了元坝地区超深高温高压气井固井技术难题。

摘要：利用内窥镜,无损检测仪,电火花检漏仪对现场服役后管段承插部位涂层完整性,厚度及附着力等进行检测,通过冲击试验,高温高压腐蚀模拟试验,水压爆破试验和有限元计算,对现场过盈承插钢质管道连接处涂层的耐蚀性,密封完整性及连接处结构力学性能进行评价。结果表明:Hi-Lock过盈承插接头连接处涂层的基本性能和力学性能良好;现场服役后的Hi-Lock接头连接处表面未发生腐蚀失效,具有良好的耐蚀性;对于存在4 MPa内压作用的过盈承插管道接头,根据力学建模结果计算,其轴向拉伸失效载荷约为275 kN,轴向压缩失效载荷约为337 kN,其端部集中弯矩失效载荷约为15.4 kN·m,管段具有较好的力学稳定性。Hi-Lock过盈承插接头满足油田现场相关标准和设计要求。

摘要：某海上油气田开发项目设计要求对316L海底管道内表面涂覆涂层以保证绝缘。分别在316L不锈钢表面涂覆7种涂层,通过高温高压反应釜模拟海底管道内部服役环境进行浸泡试验,对比浸泡试验前后涂层的表观、附着力、耐磨性、硬度、剪切强度、耐划伤等性能。结果表明:涂层2、涂层5和涂层3等3种涂层性能优异,这为油气田开发工程设计的涂层选择提供了参考依据。

摘要：针对油气田站内换热设备频繁发生的腐蚀失效问题,进行了案例调研分析。结果发现,腐蚀穿孔为换热设备主要的失效类型,其多发生在管束本体以及管束与管板连接的焊缝位置,服役介质多为含水油气与循环水。换热器的失效不仅与换热器的材料、服役介质有关,也与换热器的结构设计、焊接工艺及现场安装位置与生产管理制度有关。对此,分别从选材设计、结构优化、涂层保护及安装施工与管理优化等四个方面提出了针对性的防控措施,以保障油气生产系统的安全、稳定运行。

摘要：目的 对海洋平台导管架外加电流阴极保护设计通电点的选择等问题进行分析,为海洋平台导管架阴极保护设计提供指导。方法 利用BEASY CP数值模拟软件,通过数值模拟计算方法对导管架外加电流阴极保护系统设计的基础问题进行了研究,包括保护对象的确定、通电点的设置、辅助阳极选型和阳极数量及安装位置等。结果 导管架外加电流阴极保护设计时,若只考虑海水浸渍部分,则无法使导管架海水和海泥部分均得到有效保护。设置通电点时,考虑电阻（1.01×10-6Ω/m）和不考虑电阻两种情况下导管架的保护电位相近,绝对误差不超过1 m V,通电点的位置对保护效果影响较小。阴极保护输出电流为17 A时,三种不同直径（300、600、900 mm）辅助阳极阴极保护系统的保护相近,保护电位在803~899.2 m V（***）之间。三种不同阳极设计方案的输出电流分别为17、17、16.5 A,对应的保护效果分别为803.34~899.20 m V（***）、802.96~850.64 m V（***）、800.36~848.26 m V（***）。2#阳极的保护效果比1#阳极的保护效果均匀,两支阳极方案在最低保护效果下所需电流比单支阳极更小且保护更均匀。结论 设计外加电流阴极保护系统时,应当充分考虑与待保护对象相连接的所有金属结构物。对于小型导管架而言,金属电阻对导管架外加电流阴极保护系统的电位分布影响很小,因此通电点的选择较容易。外加电流阴极保护系统设计时应考虑电流密度对辅助阳极的消耗影响,选取适当尺寸的阳极。通过数值模拟方法,可以优化阳极数量和位置,从而实现保护电流较小且保护效果更均匀,并满足一定的经济性要求。