摘要：开发连铸中间包自动垂直定氢辅助装置,替代人工斜插定氢。以计算机三维设计、强度仿真、现场实际应用的方法,解决现场复杂的空间干涉问题、悬臂梁强度满足使用要求,整体重量满足平台称重范围。实际应用中验证了设备自动垂直定氢与人工定氢的差异性,并分析自动定氢数据具有更高的可信度。装置成功应用于某钢厂重轨产线,具有很大的应用价值和现实需求。

摘要：以TC4合金变截面构件为研究对象,基于正交试验设计,采用ProCAST软件对铸件的离心熔模铸造工艺进行了优化。同时,对铸件的充型与凝固行为进行了数值分析,并对铸件质量及力学性能进行了表征。结果表明,缩松缩孔集中分布在铸件顶部,少量缩松缩孔离散分布在铸件中部或底部,孤立液相区是导致缩松缩孔形成的主要原因,熔体流动停止表现出窄结晶温度范围合金特征;应力集中主要发生在内浇道与铸件连接处,较大的结构变化是诱使应力集中产生的主要原因。对铸件内部质量及尺寸进行表征分析,发现铸件内部无缩松缩孔存在,铸件尺寸可以较好地满足设计要求,未发生明显变形。热等静压态铸件的室温抗拉强度为953.5 MPa、屈服强度为835.0 MPa、断后伸长率为10.0%,可以较好地满足实际服役要求。

摘要：连铸过程中,通过包盖向中间包内吹入氩气可降低中间包内氧气质量分数,增强中间包保护浇注效果,减少钢水二次氧化。以6流方坯中间包为对象,针对其空包阶段与稳浇阶段包盖吹氩过程建立数值计算模型。为验证模型准确性,采用手持烟气分析仪测定了不同吹氩流量和不同吹氩时刻中间包氧气含量,并与计算值进行了对比,发现两者相对误差小于7.5%。基于该模型计算分析了采用不同工艺方案(包括吹氩管布局、氩气流量、吹氩时间)进行包盖吹氩时中间包氧气含量变化规律,据此确定了合理的包盖吹氩工艺方案为,吹氩管布放于包盖孔两侧,烘烤孔密封、塞棒孔畅通,空包吹氩阶段氩气流量不小于120 m^(3)/h,中间包稳浇阶段氩气流量不小于60 m^(3)/h。采用该工艺方案开展了工业试验,中间包内的氧气质量分数可稳定维持在0.1%以下,RH出站至中间包钢水增氮降低18.3%,由7.1×10^(-6)降低至5.8×10^(-6),钢轨B、C类夹杂物评级得到改善。研究结果为设计中间包包盖吹氩工艺、增强中间包保护浇注效果提供了理论指导。

摘要：以在普通热镀锌线生产低碳铝镇静钢深冲热镀锌板为目标,根据CQ、DQ级热镀锌板生产线的工艺特点,设计了以前罩式退火和后罩式退火生产深冲热镀锌板的工艺方案,分别研究了2种工艺对低碳铝镇静钢热镀锌板性能的影响。结果表明:由于低碳铝镇静钢在前罩式退火时会形成强的{111}织构,可以生产性能良好的深冲热镀锌板;后罩式退火也可以改善低碳铝镇静钢热镀锌板的性能,但其冲压性能主要取决于后罩式退火前的各工序。

摘要：设计了不同锰含量的DP600钢,在不同层流冷却空冷时间下对该钢进行工业试生产,研究了锰质量分数(0.65%~1.25%)和空冷时间(8~11 s)对其显微组织和强度的影响。结果表明:随着锰含量的增加或者层流冷却空冷时间的缩短,DP600钢的平均晶粒尺寸降低,马氏体含量增加,屈服强度、抗拉强度增大;随着锰含量增加,马氏体形态由弥散分布变为线链状分布;当锰质量分数为0.85%,层流冷却空冷时间为8~9 s时,DP600钢具有良好的拉伸性能,屈服强度为441~462 MPa,抗拉强度为614~618 MPa,此时组织中的马氏体面积分数低于20%。

摘要：板形和表面质量是光整热镀锌板的重要质量指标。针对光整热镀锌板的生产工艺特点,以带材前张应力横向分布均匀作为目标函数,建立了一套针对热镀锌光整机的辊型曲线设计数学模型,并将其应用于攀钢热镀锌光整机的辊型设计。工业应用表明:新的辊型曲线提高了工作辊弯辊的控制效果,改善了轧制压力横向分布均匀性,提高了热镀锌板的光整质量。

摘要：根据双金属镶铸齿冠的结构特点，提出了用金属型镶铸双金属齿冠的工艺，重点介绍了金属型设计的方法，并成功地应用在生产上，取得了较好的技术经济效果。

摘要：本文阐述了适应于生产60kg/m重轨的钢锭模设计及该钢锭的质量。该钢锭模设计选取的参数合理,生产的钢锭质量良好,各项性能指标均符合60kg/m重轨的技术条件,从而为公司60kg/m重轨的生产和提高钢锭成材率提供了新锭型。

摘要：通过模拟试验的方法建立了含钒热轧低合金钢的数学模型,再以此为约束条件,以成本为目标函数,通过成分与铁合金量的转换,应用线性规划的方法,作出了含钒热轧低合金钢成分与工艺优化的应用软件。

摘要：本研究对以往国内外调焰烧嘴研制中的经验与问题进行总结分析,提出了适应于攀钢均热炉调焰烧嘴的设计思想、技术措施与烧嘴结构方案,经水力学模型实验,对有关烧嘴结构参数间的相互关系及其对射流特性的影响进行了详细研究,在此基础上,确定调焰烧嘴的合理结构。 工业试验表明,研制的调焰烧嘴设计合理,效果良好。火焰长度可调比为3:1,火焰的铺展性得到改善;烧钢过程炉坑温度分布比较均匀,均热末期温差不超过±20℃;烧钢周期缩短13.8％;生产率提高9.5％;燃耗降低21.18％;钢锭烧损率减少0.2％以上。具有明显的经济效益。