摘要：试验研究了水洗、NaOH溶液、CaCl2溶液三种无机改性方式对橡胶混凝土强度的影响。为实现橡胶混凝土强度提高的预期研究目标，深入分析了基准橡胶混凝土的配制原则，并基于此完成了试验设计。分析表明：基准橡胶混凝土的强度与基准混凝土的强度比值为0．71～0．83时，易于实现预期研究目标。试验结果显示：水洗方式对橡胶混凝土的抗压强度和劈拉强度略有提高；NaOH溶液和CaCl2溶液改性对橡胶混凝土的抗压强度具有提高作用，其中NaOH溶液的改性效果更优。

摘要：为验证河口村水库导流洞布置方案的合理性和优化的可能性,根据重力相似准则,采用比尺1∶40的单体正态模型系统研究了导流洞泄流能力、水流流态及明满流界限、压力分布、进出口体型、消能防冲等,尝试采用不同进口形式来消除进口漩涡,并提出有利于消能防冲的出口形式。对比试验结果表明,在进水口前布置V型消涡梁可很好地消除进口漩涡,同时在导流洞出口布设钢筋笼防护,可有效抑制冲坑的进一步发展。

摘要：南水北调中线总干渠左岸排水倒虹吸众多,倒虹吸布置合理与否直接关系左岸防洪和总干渠安全。为验证小庄沟倒虹吸布置的合理性,采用1∶25的正态模型,系统研究了倒虹吸的过流能力、进出口布置合理性、管内淤积情况等。通过对进出口体形的优化修改,有效规避了四面进流不利流态,减少了进口旋涡,减轻了下游冲刷,大大提升了倒虹吸的过流能力,解决了左岸防洪问题。

摘要：为了验证鸭河口水库除险加固工程溢洪道设计布置方案的合理性,根据重力相似准则,采用比尺1∶55的整体正态模型对溢洪道进出口体形、泄流能力、水流流态、流速分布、压力分布、消能防冲、空化气蚀等进行了系统研究。不同方案的对比试验结果表明:方案二优于方案一,同时建议加高溢洪道进口圆弧翼墙及墩头的高度,并注意加强下游回流区对两岸岸坡的防护。

摘要：采石场开采对所在区域的自然景观、土壤、大气等破坏严重,治理不当会引起严重的地质灾害,甚至引发重大水土流失事件。因此采石场水土保持方案的编制具有重要意义,其水土保持措施应当结合项目实际,提出切实可操作的水土保持防治治理方案和措施体系。文章总结了固始县黑石山矿区建筑石料用灰岩矿的水土保持措施体系设计的经验,以期为同类项目水土保持措施配置提供参考和依据,从而更有效改善区域生态环境。

摘要：河口村水库工程的枢纽布置是否合理涉及到工程投资以及今后工程运行的安全，枢纽布置中的关键技术问题通过整体模型试验对原设计方案进行验证，对关键部位的设计通过试验进行模拟，对溢洪道、泄洪洞体型进行优化，提出合理建议，用于设计方案的调整，为设计提供技术支撑，对河口村水库枢纽整体布置方案提供科学依据。

摘要：沟水坡水库溢洪道除险加固工程受地形条件限制体形复杂,涉及弯道、收缩等复杂的水力学问题,为了验证原设计方案的合理性,采用几何比尺1∶50的正态水工模型系统研究了溢洪道的泄流能力、流态、流速、压力及下游消能防冲情况等。针对弯道水流和下游消能不佳的问题,通过在溢流堰段增设导流墩,使水流分布均匀且主流居中,流态较原设计方案明显改善,不仅消能效果提升显著,而且减少了水流对右岸边坡的淘刷。

摘要：为了验证前坪水库泄洪洞原布置方案的合理性,根据弗劳德定律,采用1∶40的单体正态模型进行试验,研究了泄洪洞各试验工况下的泄流能力、时均压力分布、水面线及洞身余幅、消能防冲效果等。结果表明:前坪水库泄洪洞泄流能力满足要求;泄洪洞检修闸门槽最小空化数1.23,大于闸门初生空化数0.7,闸门槽设计合理,满足规范要求;泄洪洞洞身掺气水深均小于直墙高度,洞身余幅均大于15%,满足设计和规范要求;校核工况下,泄洪洞冲坑最深点高程为327.34 m,水流对下游山体造成一定的冲刷,需要对山体采取抗冲刷措施。

摘要：在混凝土中掺加引气剂、减水剂和粉煤灰,设计不同的混凝土配合比方案进行试验,分析新拌混凝土的流动性。结果表明:掺加胶凝材料质量的1%的高效减水剂后,混凝土拌合物的流动性较不掺加减水剂的情况提高100%左右;掺加胶凝材料质量的20%的优质粉煤灰后,混凝土拌合物的流动性增强,但短龄期(90 d)内,混凝土的抗压强度降低10%左右;高流动性新拌混凝土的最佳配合比为水泥∶水∶砂∶石∶粉煤灰∶减水剂∶引气剂=360∶164∶694∶1 182∶0∶2.88∶0.036。

摘要：圆柱体径向劈拉法是一种测试橡胶混凝土抗拉强度的新方法。与巴西劈裂法相比,圆柱体径向劈拉法具有在试样数量相同的情况下数据量翻倍、提高检测精度的优点。采用有限元分析软件对混凝土圆柱体径向劈裂法进行模拟,确定了破坏面上的应力分布型式。结果表明:混凝土圆柱体劈拉断裂主要由拉应力决定。通过立方体劈拉试验和圆柱体径向劈拉试验,获得了普通混凝土和橡胶混凝土的抗拉强度。圆柱体径向劈拉试验数据与立方体劈拉试验数据具有稳定的相关性,较好地表征了混凝土的抗拉强度。通过对试验数据的线性分析,建立了圆柱体名义径向劈拉强度(f_(2))与立方体劈拉强度(f_(1))之间的关系,即f_(1)=0.52 f_(2),计算得到的立方体劈拉强度值与试验值吻合较好。