摘要：QT700-10球墨铸铁具有良好的减振性和自润滑功能,抗压和抗拉能力强于灰铸铁,但是QT700-10的塑形和韧性比钢低很多,可加工性不高。为了研究QT700-10的钻削力和加工质量,设计正交试验,使用硬质合金钨钢涂层钻头钻削QT700-10工件。利用极差分析方法,对钻削合力及孔圆度误差进行影响因素评价。影响钻削合力的因素依次为每齿进给量>钻头直径>主轴转速;影响孔圆度误差的因素依次为每齿进给量>主轴转速>钻头直径。钻头的主要磨损形式是黏结磨损,10mm钻头的磨损宽度最大。综合考虑钻削合力、孔圆度误差和钻头磨损后,提出QT700-10的钻削加工关键参数组合为:钻头直径为8mm,主轴转速为3000r/min,每齿进给量为0.18mm/r。

摘要：针对YC6C船用曲轴的铸件结构，设计了铸件的铁型覆砂工艺。经铸造模拟分析并结合实际生产试制对铸造工艺进行了改进，得到了符合QT800-6性能要求的球墨铸铁曲轴，解决了球铁铸件缩松、表面质量等问题，为铁型覆砂工艺生产大型球铁铸件提供了成功经验。

摘要：大部分汽车转向系统都采用液压助力结构,虽然部分轿车采用电动驱动或电液驱动结构,但相对于大型客车和载货汽车由于载重量大,在今后相当长的日子里都需要采用液压助力转向系统。

摘要：介绍了E0801蠕铁排气管的铸件结构及技术要求,并详细阐述了覆砂铁型模具和铸造工艺设计：覆砂层厚度为8mm,型腔平均壁厚20 mm,周边加强筋厚度30 mm,铁型质量为600 kg;射砂压力设为0.2~0.4 MPa,模具和铁型温度为250℃左右,固化时间为3~4 min;采用封闭式浇注系统,浇口比为∑F直：∑F横：∑F内=1.36：1.3：1;浇注温度控制在1 430~1 450℃。最终生产的铸件缩孔、缩松废品率下降明显,各项废品率指标均较大幅度降低,总废品率不到1%,铸件表面质量非常好,95%以上的铸件粗糙度都达到Ra25,符合技术要求。

摘要：通过发动机台架对相同结构尺寸的球墨铸铁曲轴和钢曲轴进行振动和轴系扭振测试,分析球墨铸铁曲轴与钢曲轴对整机振动和轴系扭振的影响,测试结果表明球墨铸铁曲轴重量减轻9.35%对振动性能不会产生影响,为设计人员选用球墨铸铁曲轴提供参考依据。

摘要：我们对大功率船用柴油机球墨铸铁曲轴结构设计、滚压工艺等性能进行了研究,根据球铁曲轴的疲劳性能、CAE分析强度、扭振性能提出相应的评定指标,为大功率船用柴油机球铁曲轴的设计和分析提供了参考。

摘要：在不涉及曲轴材料和安装尺寸变动的前提下,对市场上已成熟投放的发动机曲轴进行结构改进,达到轻量化的目的。首先,通过对某款四缸发动机球墨铸铁曲轴由8个平衡块的全平衡结构,改为4个平衡块非全平衡结构进行减重;其次,通过把曲轴平衡块铸造拔模斜度最高点由1.5改为0减少曲轴平衡块两侧面的加工去重减重;最后,通过把曲轴第二、三、四主轴径改为中空结构,中空尺寸为两头φ30 mm,中间φ50 mm;把全部连杆颈颈改为中空结构,中空尺寸为两头φ25 mm,中间φ35 mm,主轴径和连杆颈中空结构需考虑避开斜油孔位置,中空结构形状需根据斜油孔位置进行调整,经过上述结构改进后,曲轴重量由改进前的50.6 kg减轻至44.1 kg。对改进后的曲轴进行验证:用三维设计软件对曲轴质量中心进行摸拟分析,曲轴质量中心偏移量不超过0.02 mm,符合设计要求;对减重后的实物曲轴进行动平衡试验,动不平衡量稍大,在可接受范围;对减重后的曲轴在发动机试验台架进行轴系扭转振动测试:单谐次最大扭振值0.076°,小于设计限值0.2°。对减重后的曲轴进行弯曲疲劳试验,曲轴安全系数为1.87,满足球铁曲轴要求安全系数大于1.8的要求。经过验证确认对球铁铸铁曲轴进行减少平衡块、平衡块减余量和轴径中空结构改进减重,重量减轻12.84%,改进方案是可行的。

摘要：为解决铁型覆砂涂料涂敷效率低,涂敷质量差,涂敷成本高的问题,根据自身情况,开展涂敷工艺、涂敷设备的优化改进研究,自主设计了一种铁型覆砂工艺水基涂料喷涂设备,有效的提高生产效率和生产成本。

摘要：针对某国六柴油机球铁曲轴疲劳弯矩计算值达不到设计要求,通过采取以下措施:曲轴轴颈中空,提升石墨球的球化率,提高圆角滚压的滚压力等,使该球铁曲轴疲劳弯矩提升了25%。该球铁曲轴试制测试表明:安全系数达到1. 85,满足使用要求。该曲轴的试制成功可为柴油机减重、降低成本提供选择;也可为球铁曲轴的开拓应用提供参考。

摘要：1.生产现状 我公司热处理工段原有三台台车式电阻炉(RT210—9),专门用于曲轴的回火及一些零星件的退火。由于炉膛尺寸大,股役时间长,加上原来设计不合理,所以炉子密封性不好,炉温均匀性差。往往是靠近电阻丝的地方温度过高,而远离电阻丝的地方温度偏低。在曲轴回火时。