摘要：秦皇岛输油公司在1985～1993年间,相继建成4台10万m^3圆形立式钢浮顶油罐。油罐内径为80m,罐壁净高为21.97m。在建罐过程中,我们不断总结经验,改进和完善设计及施工方法,尤其对罐基础沥青砂层的设计及施工方法的改进,取得良好效果,现介绍如下。 1 原沥青砂的配制及施工 1、2、3号10万m^3油罐基础的沥青砂层,皆采用10号建筑沥青配制。配比为砂:沥青=93:7(重量比)。1。

摘要：在使用三球无阀固定式标准体积管(以下简称体积管)的实践中,对体积管传统清洗工艺进行了改进。通过试验和应用反映效果很好。1 原体积管清洗过程存在的问题 按原设计要求,体积管清洗需要六个步骤:①准备工作;②放空扫线;

摘要：随着我国石油工业的发展，近年来我国陆续建造了一批5万m3和10万3大型储罐，这样的储油罐建造技术要求高，设计与施工的技术指标控制非常严格，一旦失控将直接影响设备的正常使用，甚至造成设备报废。本文就大型浮顶罐施工过程中对油罐基础、钢板④制、组装焊接及附件安装等关键技术环节的质量控制经验作一归纳介绍。豆油罐基础1．l油罐基础型式大型浮项罐基础型式通常分为两种：硬基础和柔性基础。前者罐壁板通过底板直接作用在钢筋混凝土圈梁上，使圈梁直接受到壁板荷载，圈梁顶部有一层1：2的水泥砂浆面层，厚度约叨mm，用来克服因气温变化和焊接过热引起底板变形对圈梁的局部破坏。圈梁内部回填土层必须均匀、密实，回填土的上部为300mm厚砂垫层，罐基表面为100mm的沥青砂层。硬基础沉降量要求严格，圈梁和内部基础垫层沉降要均一，如图1所示。后者罐壁通过边缘板作用在表面铺有IOOmm厚的沥青砂面展的碎石环梁上，碎石环梁外有钢筋环箍梁，环箍梁外原场地土换填碎石，用于防止碎石环梁在油罐竖直荷载和地震时侧向荷载作用下造成的破坏。碎石环梁和换填碎石层所用碎石由非风化岩石破碎而成，要求最大粒径小平50mm，24mm粒径小于匕％，碎石中不允许有杂物混入，碎...

摘要：1 以往沥青砂层设计和施工的做法金属油罐的基础表面都有一层厚100mm左右的沥青砂层。设计要求沥青砂分两层铺压,层厚各为50mm,铺压后沥青砂容重γ>18.5kN/m^3。沥青砂制作须采用纯净干燥含泥量不大于5％的中粗砂,中粗砂:沥青=93:7(重量比),制作时将中粗砂加热至100～150℃。

摘要：通过秦皇岛十万方单盘浮顶油罐防蜡装置试验研究成果和近年来的应用效果，指出在应用中存在的有关技术问题，尤其对罐壁局部加热盘管设计安装位置及盘管热力计算进行了分析探讨。通过定性分析，确定罐壁局部加热盘管设计安装的合理位置和蒸汽盘管的设计计算方法及依据。

摘要：在长输管道原油输送及油品交接计量中,多采用大口径腰轮流量计,这种流量计通过量大,计量方便,运行稳定,易于维护与检修,深受用户欢迎。但当流量计的动静接触面出现较严重的磨损时,流量计的修复便有了困难,因为该流量计在设计图纸中明确规定了转于及隔板等部件不能用更换的方法修理,这是由流量计的生产工艺过程决定的。

摘要：为使秦京输油管道达到增输和实现密闭输送,研制了一种大功率、高转速自润滑输油机泵(ZS350×480型管道泵),该泵与DKS450/550型输油泵相比,具有泵效高、耗能低、维修方便等特点。详细介绍了ZS350×480型管道泵及1250 kW电机的研制改造过程,通过在秦京输油管道上两年多的试运行,技术状况良好,各项参数均达到了设计要求,为输油生产带来了可观的经济效益和社会效益。

摘要：以内聚耦合准则为基础．在常规数据流图转换为结构图的设计方法中引入模糊聚类思想．把静态相似矩阵与动态模糊聚类方法相结合．进行数据流图向程序结构图的择优转换．避免了常规设计方法中因多种因素变化而涉及的大量重复的组合和运算工作．

摘要：1.油罐底部蒸汽加热盘管 油罐加热蒸汽管的使用寿命长则4～5年,短则1～2年。一般认为造成蒸汽管破坏的原因是水击和盘管腐蚀,通过生产实践发现,影响盘管使用寿命还有另外的原因。 在对秦皇岛泵站西罐区几座非金属油罐蒸汽盘管的拆除中发现,蒸汽盘管在无约束的直管段并没有腐蚀现象,原因是管内水质做过处理。