摘要：为了提高高强混凝土剪力墙的抗震性能,在其潜在塑性铰区采用纤维增强混凝土代替高强混凝土,设计了4片剪跨比为2.1的剪力墙试件,进行了拟静力试验。通过改变纤维增强混凝土区高度、轴压比、纵筋数量、箍筋配箍特征值和水平分布筋数量,研究这种剪力墙的抗震性能。结果表明:这种剪力墙试件的抗损伤能力明显改善;纤维增强混凝土区高度对其变形能力有明显影响;开裂荷载和开裂位移显著提高。根据试验结果,分析了这种剪力墙试件的开裂位移、屈服位移和极限位移,给出了考虑剪切、弯曲变形影响的开裂位移、屈服位移和极限位移的计算公式,公式的预测值与试验值吻合较好。

摘要：设计了一种应用于750 kV联合构架中的新型伸缩节,可以调节联合构架的内力和变形,完成了SMA弹簧、碟形弹簧和新型伸缩节的静力试验以及750 kV联合构架的数值模拟,研究参数分别为:SMA弹簧材料、弹簧的位移幅值、新型伸缩节的位移幅值和新型伸缩节的等效刚度。研究结果表明:随着位移幅值的增加,SMA弹簧、碟形弹簧和新型伸缩节的等效刚度都有一定的减小;新型伸缩节的刚度主要通过改变SMA弹簧的直径和碟形弹簧的组合方式进行调节;新型伸缩节耗能能力较差,设计中不作考虑,新型伸缩节变形恢复后基本不存在残余位移,具有良好的复位能力;SMA弹簧的Ti含量对新型伸缩节的刚度影响较小;得到了新型伸缩节的设计公式和设计思路;将新型伸缩节应用于750 kV联合构架中对其内力和变形均具有较好的调节效果。

摘要：为研究高耦连比对含型钢边缘构件混合连肢墙结构滞回性能的影响,进行了一个耦连比为45%的5层含型钢边缘构件混合连肢墙结构1/3缩尺模型拟静力试验。基于试验结果,从结构的承载能力、刚度退化、位移延性、耗能能力及破坏模式等方面评价了结构的抗震性能。研究表明:耦连比为45%的混合连肢墙体系在一定程度上降低了墙肢底部弯矩,钢梁的变形能力较强,各层连梁成为沿墙体全高设置的一种耗能构件,扩大了能量耗散的范围,是一种典型的多重抗震设防体系,满足了抗震设计中对于延性的要求,得到的滞回曲线为稳定的梭形。与耦连比为30%试件的试验结果对比表明,耦连比较高时墙肢裂缝分布较为分散,结构上部出现了微小的反向弯曲现象,钢连梁塑性发展更充分,对结构整体抗震性能的贡献提高。

摘要：分析刚架稳定性能时,常把横梁上的荷载集中于柱顶,这对单层无侧移刚架可能产生较大误差。为推导出合乎刚架实际性能的实用设计方法,首先进行刚架的弹性稳定分析,明确失稳是渐近极值型的。由于失稳时变形过大,不应用其临界荷载来确定柱的计算长度。其次对刚架水平推力是否需要二阶分析进行探讨,结论是否定的。再次,对弱梁刚架和弱柱刚架两种典型情况进行分析,明确设计规范采用的传统设计方法可以用于这类刚架设计,只是必须考虑水平推力的影响。文中强调了把无侧移刚架分为弱梁刚架和弱柱刚架的必要性,给出刚架类型的判别式和弱梁刚架的易位计算法。

摘要：拉铆连接代替普通螺栓连接可以提高光伏支架连接节点的防腐蚀性能,为研究光伏支架中采用拉铆钉代替普通螺栓的可行性,对比分析螺栓和拉铆连接腐蚀前后抗剪性能,分别对M8、M10、M12的4.8级普通螺栓和同规格的小直径拉铆钉进行了腐蚀前后的抗剪承载力试验,分析了两种连接在腐蚀前后的抗剪承载力变化情况、腐蚀机理、腐蚀形貌及构造差异,结果表明:腐蚀后产生的腐蚀坑会造成应力集中,同时腐蚀会降低螺栓和拉铆钉的净截面面积,因而,腐蚀后两种连接的抗剪承载力均有不同程度的降低;在相同的腐蚀条件下,螺栓的螺帽和螺杆之间的连接存在缝隙,腐蚀介质更容易对其产生侵蚀作用,故腐蚀后螺栓连接的抗剪承载力下降程度较大;由于拉铆连接铆杆和套环咬合紧密能降低腐蚀对其影响,故腐蚀后拉铆连接的抗剪承载力下降程度较小.

摘要：按性能设计理论,在剪力墙两端设置端柱,并在构件的塑性铰区采用分段约束高强箍筋,设计了6个带端柱高强混凝土剪力墙试件,进行了拟静力试验,对其破坏形态、滞回特性、变形能力、刚度退化、耗能能力、截面应变等进行了研究。根据试验结果,给出了6个试件在使用良好、生命安全和防止倒塌3个性能水平对应的位移角分布范围和平均值;分析了轴压比、剪跨比、约束箍筋数量及范围等因素,对剪力墙的延性、耗能能力和破坏形态的影响。研究结果表明,端柱可以对剪力墙提供有效约束,提高剪力墙的变形能力和耗能能力;设置端柱并根据轴压比和位移延性需求确定的分段约束箍筋数量及范围,可以明显改善高强混凝土剪力墙的脆性,使高强混凝土剪力墙的延性指标达到设计要求;3个性能水平对应的位移角与构件的损伤程度有较好的相关性,可以用作这种构件的性能指标。

摘要：在采用低碳素结构钢制作单角钢压杆时,肢件宽厚比限值不是需要关心的问题。现在高强度的Q420钢和Q460钢开始在输电塔架中应用,设计工作者不仅要关心宽厚比限值,还要了解超限杆的承载力应如何计算。单角钢压杆的受力情况分为轴压和偏压两类,它们对肢件宽厚比有不同的要求,但现有塔架设计的技术规定并未对此做出区分。根据理论分析和现有文献的试验结果,发现宽厚比限值对轴压单角钢和偏压单角钢有不同意义,分别是防止局部屈曲和防止整体失稳时抗扭性能过低。据此,分别提出两类杆件宽厚比限值和超限杆承载力的计算公式,计算了两批Q460单角钢压杆的承载力,与对应文献试验值符合较好。

摘要：拉铆连接代替螺栓连接将提高光伏支架节点的防松性能。为研究光伏支架中采用拉铆连接代替螺栓连接的可行性,对比分析拉铆连接和螺栓连接轴向荷载下的防松性能,分别对规格8 mm的4.8级普通螺栓、4.8级防松螺栓以及5.8级小规格拉铆钉进行轴向循环荷载下的松动试验研究,并结合微观测试手段对其防松原理和损伤机制进行了研究。分析了三类连接在轴向循环荷载作用下的松动过程,研究了荷载幅值和频率对螺栓连接和拉铆连接松动行为的影响。研究表明:拉铆连接具有更好的防松性能;松动过程包括预紧力迅速下降阶段和预紧力缓慢下降并趋于稳定的阶段;随着荷载幅值的增大,螺栓连接和拉铆连接的松动程度增加,并且荷载幅值达到16 kN时螺栓完全松动而拉铆钉预紧力仅下降29.34%;随着荷载频率的增加,螺栓连接和拉铆连接的松动程度降低,相同荷载频率拉铆连接的松动程度远小于螺栓连接;拉铆钉圆弧结构的牙型和铆接成型后牙型配合面的过盈配合提高了其防松性能。

摘要：设有20 t以下桥式吊车的厂房框架多用带牛腿的常截面柱来承受吊车荷载。这种带牛腿荷载的柱在框架平面内的计算长度,习惯上和荷载完全集中在柱顶者同样对待。实际上,由于大部分荷载施加在柱中间部位,柱的稳定承载能力要比荷载集中于柱顶的常截面柱高。设计计算应该基于这种实际情况。为此,本文提出带牛腿柱在框架平面内计算长度的理论公式和简化实用计算公式。同时提出反映两柱相互约束效应的计算公式,进一步发挥结构的潜力。柱在框架平面外的计算长度通常取为纵向支承点间的距离。然而,带牛腿荷载的柱在牛腿表面处总是有纵向支撑杆件把它分为两段。由于上段短而荷载小,对在设计中起控制作用的下柱有约束作用,从而减小其计算长度。本文也为此提出理论和实用计算公式。

摘要：热轧角钢有等边和不等边两种类型。由于截面对称性方面的差异,两类角钢在承受轴压力时,性能有明显差别。针对等边角钢在非弹性范围的受压承载力由弱轴弯曲屈曲控制还是强轴弯扭屈曲控制这一问题进行了分析,结果表明:在非弹性范围和弹性范围一样,杆件失效时呈弯曲屈曲,对于宽厚比较大的高强度角钢,需要计及局部屈曲效应。不等边角钢压杆失效时总是呈弯扭屈曲,其临界力计算比较复杂。通过计算分析,得出了把问题转化为按弯曲屈曲分析的等效长细比的方法。此法既适用于弹性范围,也适用于非弹性范围。和现有试验资料对比表明,文中的等边和不等边角钢轴压杆件的计算方法,都可用于设计工作。