摘要：针对目前岩心渗吸周期长、计量不准确且现有微观模型参数设计未涉及到致密储层典型喉道尺寸等问题,设计考虑不同喉道尺寸、孔隙形状、孔喉比、喉道与孔隙连接位置、配位数玻璃制成的喉道和孔隙双深度及硅-玻璃制成的均深刻蚀微流控模型,并通过高温氧化硅镀层实现流道内部润湿性一致,开展蒸馏水-油、油-异丙醇-蒸馏水型体系的一系列渗吸试验。结果表明:喉道中存在薄膜流动,且薄膜流动速度远快于渗吸弯液面移动速度,不规则渗吸界面是由喉道内表面粗糙度引起的,薄膜流动对孔喉渗吸效果影响显著;渗吸早期,宽喉道对于渗吸作用的贡献远大于窄喉道,润湿性增加有利于润湿相向扩径区域渗吸;薄膜流动避免了润湿相在喉道中的卡断现象,而是以间断薄膜流动形式继续向出口流动;较小的润湿角和迂曲度有利于渗吸作用,渗吸的距离更远,渗吸前缘更为均匀,配位数、孔隙形状及大小对渗吸影响较小,主要受孔隙与喉道接触位置的开口大小决定,润湿性决定渗吸在各种孔喉结构下的整体效果。

摘要：液化天然气以其安全可靠、汽化潜热高、环境污染小等特点,在天然气贸易中占据重要位置,但天然气液化工艺系统功耗大以及液化成本较高等问题仍然存在。为此,基于2个双级节流制冷循环的天然气液化工艺系统,采用Aspen HYSYS软件,以比功耗、㶲效率、液化率和总成本作为评价指标,分析了关键参数对系统性能的影响;然后对2个系统进行了单目标和多目标优化,确定了系统的最优运行工况;最后对2个系统的最优性能进行对比,并采用LINMAP与TOPSIS方法对Pareto前沿进行决策,在最优工况下对系统设备进行了㶲分析。研究结果表明:①节流阀V1、V3、V4的节流压力增大,或乙烯质量流量增大,均会使系统比功耗先减后增;单目标优化结果显示系统B性能优于系统A;②采用LINMAP与TOPSIS方法对Pareto前沿的决策结果有所差别,基于LINMAP方法的决策结果表明,系统B的总成本优于系统A,系统A的比功耗和㶲效率更优,综合性能更好;③基于TOPSIS方法的决策结果表明,系统A的比功耗优于系统B,系统B的㶲效率和总成本更优,综合性能更好;④㶲分析结果显示,节流阀及换热器的㶲损较大。结论认为,开展双级节流制冷循环天然气液化工艺研究,对其进行参数分析和优化,能够为天然气液化工艺设计创新提供借鉴,将有助于天然气液化行业的高质量发展。

摘要：陕北气田油含量、铁离子含量和悬浮物含量都较高且管线在此环境中腐蚀、结垢严重,针对这一问题分析了陕北气田多个区块混合水样和采用常规污水处理工艺处理污水过程中存在的主要问题。采用化学氧化-絮凝处理方法优化了污水处理工艺。结果表明:NaClO作氧化剂,加量为40mg·L^(-1),氧化时间为10min,pH为7.5、无机混凝剂聚合氯化铝(PAC)加量为50mg/L,有机絮凝剂聚丙烯酰胺(PAM)加量为2.0mg·L^(-1)时,该气田污水通过新工艺处理后可以满足SY/T 6596-2004《气田水回注方法》标准要求。当缓蚀阻垢剂DW-1加量为25mg/L时,可将污水对管线的年腐蚀速率降低到0.021 1mm/a,缓蚀率达86.25%,阻垢率达98.17%,解决了污水对管线结垢和腐蚀的难题。

摘要：如果能在相对成本最低的API圆螺纹的基础上开发出一种低成本气密封螺纹替代目前的特殊螺纹接头,将带来巨大的经济效益。为此,按API Spec 5B标准,基于圆螺纹设计并加工了一种气密封螺纹结构,接箍中间增加了弹性密封圈,依靠弹性密封圈与套管螺纹的过盈配合实现密封。采用***/Mentat有限元分析软件对其进行了极限承载能力评价,然后按照ISO 13679标准对?73.02×5.51 mm J55钢级气密封螺纹实物进行了ISO 13679 B系试验、C系试验及弯曲条件下气体内压加拉伸试验。结果表明:(1)该气密封螺纹结构气密封性能良好,封堵管端最终内压循环与热循环试验的结果符合ISO 13679标准的要求;(2)该气密封螺纹结构抗内压强度、抗拉伸强度和抗外压挤毁强度均大幅高于GB/T 20657标准的要求。结论认为,该气密封螺纹结构可以在鄂尔多斯盆地低压气井开发中使用,具有大幅度节约套管成本的潜力,也可供新型气密封螺纹结构的设计借鉴。

摘要：根据Mannich反应原理,以肉桂醛、苯乙酮和伯胺为原料合成了一种新型的Mannich碱酸化缓蚀剂。借助红外光谱对合成产物结构进行了表征,并采用电化学法和静态失重法对该缓蚀剂进行了缓蚀性能评价。电化学阻抗谱和极化曲线结果说明该缓蚀剂是一种混合型缓蚀剂,可在P110钢试片表面形成明显的保护性膜,其作用机理符合"几何覆盖效应"。静态失重法结果表明,这种缓蚀剂对P110钢在盐酸溶液中的腐蚀具有明显的抑制能力,可以满足石油行业标准SY/T5405-1996缓蚀剂一级产品的指标要求;试片的腐蚀速率随着盐酸浓度和溶液温度的升高逐渐增大,随着缓蚀剂浓度的增加而减小。缓蚀剂浓度与缓蚀效率的关系进一步阐明该缓蚀剂在P110钢试片表面的吸附作用符合Langmuir单分子等温吸附规律。

摘要：以苯胺和芳香醛为原料,通过Schiff反应合成了一种新型希夫碱酸化缓蚀剂ACR-1。采用静态失重法研究了盐酸浓度、腐蚀温度和缓蚀剂浓度对该缓蚀剂缓蚀效果的影响,并对该缓蚀剂在钢片表面的吸附模型进行了探讨;通过电化学法研究了该缓蚀剂的电化学机理。静态挂片失重法表明,腐蚀温度为90℃,腐蚀时间为4h,在ACR-1浓度为1.0%的15%盐酸溶液中,N80钢片的腐蚀速率为1.6733g.m-2.h-1,完全可以满足石油行业标准SY/T 5405-1996一级缓蚀剂产品的指标(3～4g.m-2.h-1);等温吸附行为研究结果表明,该缓蚀剂分子能自发的吸附在N80钢表面上,其在N80钢表面的吸附符合Langmuir单分子吸附模型;电化学法研究表明,ACR-1是一种以抑制阳极反应过程为主的混合型缓蚀剂,属于"几何覆盖效应"模型,并且可以在N80试片表面形成明显的保护性膜层,有效地抑制了试片在酸液中的腐蚀。

摘要：从电化学试验行为、表面分析技术、量子化学计算等多方面综述了离子液体对碳钢的缓蚀行为,包括离子液体的电化学缓蚀机理、在碳钢表面上的吸附作用机理、腐蚀产物膜的元素构成及物种的化学组成和不同离子液体分子结构对应的前线轨道能量差与缓蚀效率的关系,并展望了离子液体缓蚀剂未来应用研究趋势。

摘要：以汽油为萃取剂,采用三相物理萃取法处理含油污泥,考察了溶剂比、萃取温度、搅拌强度及搅拌时间对萃取率的影响。结果表明,5 g含油污泥在萃取温度35℃,加入0.09 g[由Al2(SO4)3和壳聚糖复配]絮凝剂,加入萃取剂体积2倍的采油废水,搅拌强度120 r/min,搅拌时间20 min,汽油加入量为2 m L/g油泥时,萃取率可达97.3%。

摘要：以马来酸酐(MA)、丙烯酸羟丙酯(HPA)和2-丙烯酰胺-2-甲基丙基膦酸(AMPP)为原料,在引发剂作用下,合成了膦酰基聚羧酸共聚物(MHAP),采用正交实验对其合成工艺条件进行了优化,并进行了阻硫酸钡垢性能评价和阻垢机理探讨。结果表明,当单体MA、HPA和AMPP摩尔比为7∶1.5∶1、反应时间为5h、反应温度为80℃,引发剂加量为各单体总质量的6%,其在(70±2)℃,恒温16h,MHAP用量为200mg/L,MHAP对BaSO4的阻垢率达到92.68%,并具有良好的耐温能力。MHAP对BaSO4垢的作用机理主要是晶格畸变、螯合增溶、低剂量阈值效应。

摘要：由于富县采油厂不同层位采出水组成性质差异较大,配伍性不好的污水会发生较强的离子反应而结垢,污水处理流程设计时,对存在的问题考虑不全,导致各水处理站点普遍存在处理后水质稳定性差、处理成本难以控制的问题。为了达到优化流程和处理效果的目的,根据污水腐蚀性较强的特点,依据该厂污水处理工艺现状,针对污水处理水质改性工艺从处理设备进出口水质分析和腐蚀控制等方面进行了研究。在污水处理装置进出口设置检测节点,5 d连续采样,对各节点的含油指标、含悬浮物指标、腐蚀速率进行了测定和分析,同时对预处理单元和水质改性单元的工艺进行了分析;研究发现滤前预处理效果明显没有达到设计要求,出水水质含油量基本达标,但出水水质不稳定,5 d的连续采样中有2 d超标2.8倍;出水水质悬浮固体含量超标,5 d的连续采样分析中4 d严重超标,与注水水质标准相比,悬浮固体含量平均超标达5.2倍,最高超标达7.9倍;进口水质存在恶化现象,悬浮固体含量反弹严重,其平均达到29.53 mg/L(5 d采样最高值为57.00 mg/L),出水水质pH值在6.1~6.4,水质腐蚀速率不稳定,过滤器出水有2 d超标,说明处理水质稳定性较差,处理效果不稳定。针对发现问题给出了改进措施,建议水质改性工艺需调整水中离子,优化改性药剂投加方案,进行注水水质配伍性评价,同时对现有工艺流程和主要处理设备进行优化调整,以确保处理效果满足油田开发要求。