摘要：以全钢轮胎为研究对象,采用不同尺寸的包络块,分析不同加载速度下轮胎径向负荷与凸起位移之间的关系,并用斜率法和两点法分别对不同径向负荷区间的包络刚性进行求解分析。结果表明:在初始状态下,轮胎的包络刚性不受包络块顶点半角、最终加载负荷的影响;采用径向负荷>5 000 N的数据计算的包络刚性值与采用整体数据计算的包络刚性值较为接近,径向负荷≤5 000 N的数据对结果影响较小。

摘要：介绍轻量化12R22. 5全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 071 mm,断面宽288 mm,行驶面宽度210 mm,行驶面弧度高6 mm,胎圈着合直径569. 5 mm,胎圈着合宽度228 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0. 882,胎面花纹为4条直线花纹沟,花纹深度14 mm,花纹饱和度80%,花纹周节数55。施工设计:采用双复合挤出胎面;3+0°带束层结构,1^#和2^#带束层采用4+3×0. 35ST钢丝帘线,3^#带束层采用5×0. 30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线;胎体采用3×0. 24/9×0. 225CCST钢丝帘线;采用一次法胶囊成型机成型、热板式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能满足国家标准及相应设计要求。

摘要：介绍7. 00R16全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径773 mm,断面宽198 mm,行驶面宽度158 mm,行驶面弧度高4 mm,胎圈着合直径405. 2 mm,胎圈着合宽度156 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1. 089,采用4条纵向曲折花纹沟设计,花纹深度11mm,花纹饱和度79. 78%,花纹周节数56。施工设计:胎面采用冠部胶和缓冲胶片设计,采用2层带束层设计,1^#和2^#带束层均采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,胎体采用3+9×0.22+0. 15HT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、液压热板式硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求,高速性能符合企业标准要求。

摘要：介绍10. 00R20加强型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 060 mm,断面宽276 mm,行驶面宽度214 mm,行驶面弧度高7. 9 mm,胎圈着合直径511 mm,胎圈着合宽度203 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1. 026,采用大块混合花纹设计,花纹深度22. 8mm,花纹块饱和度62%,花纹周节数39。施工设计:胎面采用分层结构,胎体采用3+9+15×0. 20ST钢丝帘线,1#和2#带束层采用3+9+15×0. 22钢丝帘线,3#带束层采用3×4×0. 22HE钢丝帘线,2层0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线。采用一次法成型机成型,蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度、耐久和高速性能均达到设计及用户要求,且满足国家标准要求。

摘要：介绍矿山用425/65R22.5矿山用宽基全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 126 mm,断面宽441 mm,行驶面宽度356 mm,行驶面弧度高14.5 mm,胎圈着合直径569.4 mm,胎圈着合宽度355 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.002,采用横向大块曲折花纹沟设计,花纹深度24 mm,花纹饱和度62%,花纹周节数33。施工设计:胎面采用大分层加贴缓冲胶片设计;胎体采用3+9+15×0.20ST钢丝帘线;带束层采用3层加0°结构设计,1#和2#带束层采用3+9+15×0.22+0.15NT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法成型机成型,1 651 mm(65英寸)热板式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到相应设计和国家标准要求。

摘要：为测试负荷情况下的轮胎力学特性参数,需采用专业的测试设备和系统,如何获取更为可靠、先进、精密的测试设备和系统也因此成为业界关注的焦点。基于此,简单介绍了轮胎均匀性在线测试方法,并深入探讨了轮胎均匀性在线测试系统设计。

摘要：介绍7. 50R16 14PR增强型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径805 mm,断面宽216 mm,行驶面宽度166 mm,行驶面弧度高4 mm,胎圈着合直径403 mm,胎圈着合宽度165 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1. 051,胎面采用以3条纵向花纹折沟设计为主的变节距花纹,花纹深度12mm,花纹饱和度74. 17%,花纹周节数48。施工设计:胎面采用冠部胶和缓冲胶片设计,带束层采用3+0°带束层设计,1^#和2^#带束层采用3×0. 20+6×0. 35HT钢丝帘线,3^#带束层采用5×0. 30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线,胎体采用3×0. 24/9×0. 225CCST钢丝帘线;采用一次法胶囊成型机成型,热板式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能满足相关国家标准或企业标准要求。

摘要：介绍205/75R17.516PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径750 mm,断面宽210 mm,行驶面宽度165 mm,行驶面弧度高6 mm,胎圈着合直径443.5 mm,胎圈着合宽度165 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.036,胎面为4条纵向花纹沟设计,花纹深度12 mm,花纹饱和度77%,花纹周节数89。施工设计:双复合挤出胎面,胎体采用3+9×0.22+0.15HT钢丝帘线,1#和2#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法胶囊成型机成型,蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能满足相关国家标准或企业标准要求。

摘要：介绍12R22.5全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 078 mm,断面宽292 mm,行驶面宽度228 mm,行驶面弧度高7.4 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度228.6 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.999 6,采用纵向直沟花纹设计,花纹深度15.5 mm,花纹饱和度77.3%,花纹周节数30。施工设计:胎面采用分层挤出,采用4层带束层结构,其中1^#,2^#和3^#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,4^#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.175+0.15NT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、热板式氮气硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能达到设计和国家标准要求,高速性能达到企业标准要求。

摘要：对复杂花纹轿车子午线轮胎进行3D建模和高速生热仿真分析,从热力学角度研究带束层结构对轮胎高速温度场的影响,分析帘布层转向效应与花纹结构耦合延缓或加速材料疲劳失效的机理。结果表明:轮胎高速生热与带束层结构参数的相关性从大到小依次为带束层帘线角度、带束层总宽度和带束层帘线经密度;在考察的轮胎行驶速度区间内,行驶速度每提升20 km·h^(-1),轮胎各易失效观测点的温度提升幅度均大于3℃,且轮胎模型左右两侧相同观测点的温度差值随着行驶速度的提升呈增大趋势;胎面花纹沟槽结构对轮胎内部热量的快速扩散有非常重要的作用,合理的花纹结构能够减缓轮胎高速失效,但胎面花纹结构布置需要考虑帘布转向效应的影响,以避免两者相互耦合加速橡胶材料疲劳破坏。